Сечение жил: Сечение жил кабеля, что такое, как определить

Содержание

Как проверить настоящее сечение жил кабеля и зачем это нужно сделать перед покупкой | Энергофиксик

Нет такого человека, который не сталкивался с ремонтом в доме. И зачастую нам с вами приходится покупать кабеля, чтобы проложит новые линии или же полностью поменять проводку. И, придя в магазин, мы называем необходимое нам сечение и ждем пока продавец отмотает нужный метраж и при этом даже не задумываемся что купленный, например, ВВГ-П 3*2,5 мм2 может иметь гораздо меньшее сечение, а это означает, что он будет выдерживать нагрузку меньше заявленной. Это может привезти к очень серьезным и плачевным последствиям.

В этом материале я подробно расскажу как проверить реальное сечение жил у приобретаемого кабеля с помощью микрометра, штангенциркуля и обычной линейки с отверткой.

Для чего это нужно

Вы вполне можете спросить: Зачем мне вообще это нужно делать? А это нужно для вашей же безопасности. Представьте себе такую ситуацию: вы решили себе установить мощный бойлер и для этого смонтировали отдельную линию. При этом вы использовали кабель, например ВВГ 3*4 мм2, так как по подсчету именно такое сечение вполне позволит выдерживать нагрузку в виде бойлера. Но реальное сечение этого провода оказалось 2,5 мм2 и это значит, что данный провод в процессе работы будет нагреваться, а если у него еще и плохая изоляция, то довольно скоро произойдет короткое замыкание и хорошо если дело не дойдет до пожара.

Неприятно не правда ли? А все из-за того, что кабель не соответствовал заявленным характеристикам и вы его не проверили перед покупкой.

Почему производитель занижает реальное сечение жил

Происходит это из-за банального желания еще больше заработать, именно поэтому происходит «похудение» жил в проводе и истончение изоляционного материала. Ведь если его меньше, то и себестоимость такого провода ниже, а значит прибыль от продажи выше.

И в конечном итоге из-за этого страдаем мы с вами.

Проверяем реальное сечение жил в кабеле

Итак, прежде чем приступить к самому процессу проверки, давайте вспомним формулу, которая нам потребуется для получения результата.

На первый взгляд формула громоздка и неудобна, но на самом деле все просто, для удобства мы с вами ее приведем в простой вид:

S = 0.785*D2

Как видите теперь нам нужно лишь подставить измеренный диаметр и произвести расчет, итак, начнем:

Подсчет сечения монолитной жилы

Для данного подсчета мною были приобретены кабеля марки ВВГ п 3*1,5 мм2, ВВГ п 2*1,5, ПВ 1 1,5 мм2, ПВ 1 2,5 мм2, ПВС 3*2,5 мм2 и ППВ 3*2,5 мм2. Для более точных измерений я буду применять микрометр. Но если у вас такого нет под рукой, то вполне можно обойтись и штангенциркулем.

Проверяем ВВГ п 3*1,5

Итак, приступаем к измерениям. Чтобы произвести подсчет, необходимо зачистить изоляцию провода и измерить диаметр жилы, как показано на картинке

Далее подставляем полученное значение в формулу: S = 0.785* (1.21)2 = 1,149 мм2. Как видно полученное значение отличается от заявленных 1,5 мм2

Проверяем ВВГ п 2*1,5

Теперь давайте проверим наш двухжильный кабель. Алгоритм действий тот же.

Полученное значение подставляем в формулу S = 0.785*(1.23)2 = 1,187 мм2. И здесь мы видим занижение сечения жилы. Но давайте двигаться дальше.

Проверяем ППВ 3*2,5

После зачистки жил все так же производим подсчет диаметра с помощью микрометра, а затем полученное значение подставляем в нашу формулу: S = 0.785*(1,78)2 = 2,48 мм2. Здесь мы видим, что заявленное и реальное сечение проводников совпадает.

Поверяем ПВ 1*1,5

Теперь проверим монтажный провод

Производим подсчет по формуле: S = 0.785*(1,22)2 = 1,168 мм2. И тут полученное реальное сечение ниже заявленного.

Проверяем ПВ 1*2,5 мм2

Теперь проверяем монтажный провод большего сечения

Производим подсчет S = 0,785*(1,57)2 = 1,93 мм2. Опять заниженное реальное сечение проводника.

Проверяем ПВС 3*1,5

Итак, теперь давайте проверим гибкий кабель. Здесь проверка будет сложнее, но не намного. Нам с вами все так же нужно зачистить жилу от изоляции, затем подсчитать число отдельных жилок в проводе и замерить диаметр одиночной жилы.

Итак, мы измерили диаметр одиночной жилы и он равен 0,26 мм, далее так же высчитываем сечение по формуле S = 0.785*(0,26)2 = 0,053066 мм. Это мы получили значение для одной жилы, а теперь это число умножаем на количество жил и получаем общее сечение именно этого проводника 23*0,053066 = 1,22 мм2. Как видно, тут мы тоже наблюдаем занижение реального сечения проводника.

А что делать, если нет измерительных приборов

Даже при отсутствии измерительных приборов можно подсчитать сечение. Для этого берем любую отвертку, очищаем жилу от изоляции и накручиваем ее на жало отвертки, причем старайтесь, чтобы витки ложились максимально плотно.

Примечание. Намотка большего количества витков даст вам наиболее точный результат.

После этого считаем количество витков и длину получившейся спирали, а далее по формуле

Выполняем подсчет получившегося диаметра D =21 мм/16 витков = 1,31 мм2. Теперь высчитываем сечение жилы: S = 0,785*(1,31)2 = 1,35 мм2. Сечение жилы подсчитанное микрометром S = 0.785*(1,31)2 = 1,34 мм. Разница в значениях обусловлена погрешностью. Но оба подсчета все равно показали заниженное значение от заявленного производителем.

Выводы и рекомендации

Вот таким образом вы можете реально подсчитать сечение жил в кабеле. Но а что делать, если вы прошли все магазины и не нашли действительно качественного кабеля произведенного по ГОСТу. В этом случае берите кабель на один номинал выше, например, вам нужен ВВГ 3*1,5 мм2, берем ВВГ 3*2,5 мм2, нужен 3*4 мм2, берем 3*6 мм2 и т.д. Таким образом, вы сможете выдержать требуемое сечение для вашей собственной проводки.

Уважаемые друзья, предлагаю в комментариях делиться своими «рекордами» по занижению сечения жил в кабелях.

Спасибо за ваше драгоценное внимание!

Число и сечение жил в кабелях 1-10 кВ | Кабели

1 . Токопроводящая жила
2. изоляция по жиле
3. Поясная изоляция
4. Заполнение из бумажных жгутов
5. Оболочка

Марка кабеля

Число жил

Номинальное напряжение, кВ
Номинальное сечение жилы кабеля, мм2

1

6

10

ААГ, ААБл, ААБ2л, ААБл Г, ААШв, АСГ, АСБ, АСБл, АСБ2л, АСБГ, СБ, СГ, СБГ, СБл, СБ2л

1

10-800

ААГ, ААБл, ААБ2л, ААБл Г, ААБнлГ, ААШв, ААШнг, АСГ, АСБ, АСБл, АСБ2л, АСБ2лГ, СБ, СГ, СБГ, СБл, СБ2л, СБ2лГ, АСБнлШнг

3

6-240

10-240

16-240

ЦААБл, ЦААБ2л, ЦАСБ, ЦАСБл, ЦАСБнлШнг, ЦСБ, ЦСБл

3

25-185

25-185

АСКл

3

25-240

16-240

16-240

ААГ, ААБл, ААБ2л, ААБл Г, ААШв, АСГ, АСБ, АСБл, АСБ2л, АСБГ, СБ, СГ, СБГ, СБл, СБ2л

4

16-185

АСКл

4

25-185

Номинальное сечение жилы — это… Что такое Номинальное сечение жилы?

Номинальное сечение жилы
1. Площадь поперечного сечения токопроводящей жилы, указываемая в маркоразмере кабельного изделия

Употребляется в документе:

ГОСТ 15845-80

Изделия кабельные. Термины и определения

Телекоммуникационный словарь. 2013.

  • Номинальное значение параметра
  • Номинальное сопротивление

Смотреть что такое «Номинальное сечение жилы» в других словарях:

  • номинальное сечение жилы — Площадь поперечного сечения токопроводящей жилы, указываемая в маркоразмере кабельного изделия. [ГОСТ 15845 80] Тематики кабели, провода …   Справочник технического переводчика

  • Номинальное сечение жилы — 205. Номинальное сечение жилы Площадь поперечного сечения токопроводящей жилы, указываемая в маркоразмере кабельного изделия Источник: ГОСТ 15845 80: Изделия кабельные. Термины и определения оригинал документа …   Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

  • Сечение жилы, номинальное — Номинальное сечение жилы Площадь поперечного сечения токопроводящей жилы, указываемая в маркоразмере кабельного изделия Смотреть все термины ГОСТ 15845 80. ИЗДЕЛИЯ КАБЕЛЬНЫЕ. ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ Источник: ГОСТ 15845 80. ИЗДЕЛИЯ КАБЕЛЬНЫЕ.… …   Словарь ГОСТированной лексики

  • ГОСТ 15845-80: Изделия кабельные. Термины и определения — Терминология ГОСТ 15845 80: Изделия кабельные. Термины и определения оригинал документа: 68. Асбестовая изоляция Изоляция из асбестовых нитей Определения термина из разных документов: Асбестовая изоляция 83. Баллонная изоляция Воздушно… …   Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

  • ГОСТ 15845-80. ИЗДЕЛИЯ КАБЕЛЬНЫЕ. ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ (СТ СЭВ 585-77) — Бронекабель Броня Броня, кабельная Группа Группа, вспомогательная Группа, направляющая …   Словарь ГОСТированной лексики

  • ГОСТ 15845-80. ИЗДЕЛИЯ КАБЕЛЬНЫЕ. ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ (СТ СЭВ 585-77) — Бронекабель Броня Броня, кабельная Группа Группа, вспомогательная Группа, направляющая …   Словарь ГОСТированной лексики

  • Провод линии электропередачи — Провод воздушной линии электропередачи предназначен для передачи электрической энергии от источников к электроприёмникам потребителей. Содержание 1 Расположение проводов на опорах 2 Условия работы проводов …   Википедия

  • жила — токопроводящая жила жила Элемент кабельного изделия, предназначенный для прохождения электрического тока [ГОСТ 15845 80] токопроводящая жила (кабеля) Элемент кабеля, специфической функцией которого является передача электрического тока [IEV… …   Справочник технического переводчика

  • жила — токопроводящая жила жила Элемент кабельного изделия, предназначенный для прохождения электрического тока [ГОСТ 15845 80] токопроводящая жила (кабеля) Элемент кабеля, специфической функцией которого является передача электрического тока [IEV… …   Справочник технического переводчика

  • ГОСТ Р МЭК 60204-1-2007: Безопасность машин. Электрооборудование машин и механизмов. Часть 1. Общие требования — Терминология ГОСТ Р МЭК 60204 1 2007: Безопасность машин. Электрооборудование машин и механизмов. Часть 1. Общие требования оригинал документа: TN систем питания Испытания по методу 1 в соответствии с 18.2.2 могут быть проведены для каждой цепи… …   Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

Сечение — жила — кабель

Сечение — жила — кабель

Cтраница 1

Сечения жил кабелей и проводов вторичных цепей должны быть не менее 2 5 мм2 для медных жил и 4 лии2 — для алюминиевых жил. В цепях управления для присоединения командоаппаратов, а также в цепях телеуправления, связи и телевидения можно применять гибкие провода сечением не менее 1 5 и 2 5 мм соответственно, при этом провода не должны нести механической нагрузки.  [1]

Сечение жил кабелей и проводов должно быть не менее 1 5 мм2 — для медных жил и не менее 2 5 мм2 — для алюминиевых жил.  [2]

Сечение жил кабелей и проводов должно быть не менее 1 5 мм2 для медных жил и 2 5 мм2 для алюминиевых жил.  [3]

Сечения жил кабелей

и проводов ( воздушных линий) для питания нагрузок первой очереди застройки выбирают с учетом полной схемы развития сетей данного участка, причем они должны удовлетворять требованиям в отношении предельно допустимого нагрева не только при нормальных, но и при аварий-ных режимах.  [4]

Сечения жил кабелей и проводов вторичных цепей должны быть не менее 2 5 мм2 для медных жил и 4 мм2 — для алюминиевых жил. В цепях управления для присоединения командоаппаратов, а также в цепях телеуправления, связи и телевидения можно применять гибкие провода сечением не менее 1 5 и 2 5 мм соответственно, при этом провода не должны нести механической нагрузки.  [5]

Сечение жил кабелей и проводов должно быть не менее 1 5 мм2 — для медных жил и не менее 2 5 ммг — для алюминиевых жил.  [6]

Сечение жил кабелей

во вторичных цепях напряжения по условию механической прочности согласно ПУЭ не должно быть меньше 1 5 мм2 для меди и 2 5 мм2 для алюминия.  [7]

Сечение жил кабелей, соединяющих фазу b отдельных трансформаторов напряжения с заземляемой на щите общей шинкой ( Ь 600 на рис. 20), также должно быть не менее 4 м м2 по меди или 6 мм2 по алюминию.  [8]

Сечение жил кабеля, выбранное по нормированной экономической плотности тока, должно удовлетворять условиях допустимого нагрева в нормальных я после-аварийных режимах работы.  [9]

Сечение жил кабелей и проводов должно быть не менее 1 5 мм2 для медных жил и 2 5 мм2 для алюминиевых жил.  [10]

Сечение жилы кабеля по допустимому нагреву выбираем для / 13 6 А в соответствии с приложением 17.2 равным 1 5 мм % для которого / доп19 А.  [11]

Сечение жилы кабеля по приложению 17.2 выбираем из условия / доп / р равным 35 мм2 с / доп140 А.  [12]

Сечение жил кабелей и проводов должно быть не менее 1 5 мм2 для медных жил и 2 5 мм2 для алюминиевых жил.  [13]

Сечение жил кабеля определяется длительно допустимой нагрузкой проводников / нагр.  [14]

Сечения жил кабелей и проводов вторичных цепей должны быть не менее 2 5 мм2 — для медных жил и 4 мм — для алюминиевых жил. В цепях управления для присоединения командоаппаратов, а также в цепях телеуправления, связи и телевидения допускается применение гибких проводов сечением не менее 1 5 и 2 5 лш2 соответственно, при этом провода не должны; нести механической нагрузки.  [15]

Страницы:      1    2    3    4

18. Расчет сечения жил кабеля от трансформаторной подстанции (тп) до вру жилого дома

Пример расчета.

Рассчитать линию трехфазной системы токов с напряжением U=380 В, предназначенную для питания нагрузки жилым зданием.

Дано:

количество этажей – 10 шт;

количество секций – 2 шт;

количество квартир – 60;

расчетная нагрузка квартиры – 1,5 кВт;

нагрузка силовой сети – 26 кВт;

протяженность питающей линии от ТП до дома – 80 м.

Выбор сечения кабеля производится по двум факторам:

— допустимый нагрев;

— допустимая потеря напряжения.

Расчет сети производится в определенной последовательности.

1. Определяем расчетную нагрузку питающей линии от ТП

,

кВт.

2. Расчетный ток трехфазной цепи определяем по формуле:

,

где Uн – номинальное линейное напряжение, В;

cosφ – коэффициент мощности для жилого дома, .

А.

По величине расчетного тока Iр предварительно определяем сечение жил кабеля по условию .

По таблице 3 допустимый длительный ток для кабелей с бумажной изоляцией с алюминиевыми жилами, прокладываемых в земле, Iдоп=200 А для сечения жил кабеля 70 мм2.

Так как , то условию нагрева кабель соответствует.

Задачей проверки кабельной линии на потерю напряжения является уточнение сечения жил выбранного кабеля, при которых у потребителей отклонение напряжения оставалось в допустимых пределах от номинального напряжения.

,

где l – длина линии, км;

r0 и x0 – активное и индуктивное сопротивления 1 км кабельной линии, Ом/км.

Для кабельной линии напряжением до 10 кВ величина x0 составляет 0,07…0,08 Ом/км, поэтому при расчетах ею пренебрегают.

Из таблицы 4 для сечения жил кабеля 70 мм2 сопротивление принимаем равным 0,46 Ом/км.

.

Отклонение расчетного напряжения от номинального в пределах допустимого, т. е. .

Следовательно, по потере напряжения принимаем выбранное сечение жил кабеля.

Вывод: выбираем кабель марки ААБл 370+125.

Таблица 3 – Допустимые длительные токовые нагрузки на провода, кабели, А

Сечение жил, мм2

Кабели с бумажной изоляцией, прокладываемые в земле, траншее,

четырехжильные, алюминиевые до 1 кВ

Установочные провода марок АПР, АПВ, ПРГ, АППВ, АПН

Открытая прокладка

Скрытая прокладка или 3 провода в трубе

Алюминиевые

Медные

Алюминиевые

2,5

24

30

19

4

38

32

41

28

6

46

39

50

32

10

65

60

80

47

16

90

75

100

60

25

115

105

140

80

35

135

130

170

95

50

165

165

215

130

70

200

210

270

165

95

240

255

330

200

120

270

295

385

220

Таблица 4 – Электрические характеристики проводов и кабелей линий напряжением 380/220 В

Сечение провода, мм2

Активное сопротивление, Ом/км

Индуктивное сопротивление, Ом/км

Медные провода и кабели

Алюминиевые провода и кабели

Сталеалюминиевые провода

Воздушные линии

1,5

12,6

2,5

7,55

12,6

4

4,65

7,9

6

3,06

5,26

10

1,84

3,16

3,21

16

1,20

1,98

2,06

0,36

25

0,74

1,28

1,38

0,35

50

0,39

0,64

0,65

0,33

70

0,28

0,46

0,46

032

95

0,20

0,34

0,33

0,31

120

0,158

0,27

0,27

0,30

150

0,123

0,21

0,21

0,29

185

0,103

0,17

0,17

0,28

240

0,078

0,132

0,132

0,27

Приложение 1

Варианты заданий

Характеристика здания

Ед

изм

Номера вариантов

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

1. Количество этажей

шт

5

9

6

10

7

12

16

5

6

12

9

5

9

16

6

10

12

9

5

7

2. Количество секций

шт

3

2

1

2

2

2

3

2

2

3

2

3

2

2

2

2

3

3

3

2

3. Количество квартир

шт

45

54

60

48

96

80

72

60

48

40

72

80

4. *Общая площадь квартиры

м2

70

75

70

80

85

60

75

45

70

85

70

50

5. Удельная расчетная электрическая нагрузка квартиры, Рр.уд.:

-с плитами на природном газе

кВт

1,1

1,05

1,3

0,95

0,8

1,0

0,9

-с электрическими плитами Р=8,5 кВт

кВт

1,6

1,6

1,85

2,0

1,6

6. Силовая нагрузка

кВт

11

26

26

32,5

32,5

26

26

32,5

7. Квартиры повышенной комфортности:

— количество квартир, n

шт.

12

14

24

26

18

24

54

14

— общая площадь,

м2

110

100

95

95

100

115

100

110

— заявленная мощность, Р3

кВт

12

11

10

10

13

14

11,5

13,5

— коэффициент спроса, кС

0,8

0,8

0,8

0,8

0,8

0,8

0,8

0,8

8. Расстояние от ТП до ВРУ

м

90

70

95

75

100

60

65

110

90

90

115

120

130

60

115

70

50

60

65

120

* Произвольно в масштабе начертить планировку квартиры

Примечание: общая площадь квартир: 50…70 м2 – 2-х комнатные квартиры; 70…90 м2 – 3-х комнатные квартиры;

90 м2 и более — 3-х, 4-х, 5-ти комнатные и т.д.

Приложение 2

Перечень объектов, охватываемых комплексной системой диспетчеризации

Объект диспетчери-зации

Объем информации, управления и связи с объектом

Вид информации, управления и связи с объектом

Дополнительные требова-ния

ТУ

ТС

ТИ

ДГС

1

2

3

4

5

6

7

Жилые дома

Входная дверь подъезда

Открывание двери

У

Длительное незакрытое положение двери

П

ДГС «посетитель-диспетчер»

С

Техническое подполье

Открывание входных дверей

П

При технической необхо-димости

Затопление

А

Загазованность ДГС

А

«ремонтный персонал-диспетчер»

С*

Чердак

Открывание входных дверей

(люков)

П

ДГС «ремонтный персонал-диспетчер»

С**

Лифты

Полный объем информации с цифрового порта лифтовой станции, но не менее объема, предусмотренного разделом 13 «Правил устройства и безопасности лифтов»

Открывание входных дверей машинных или блочных помещений лифтов

П

ДГС «кабина лифта-диспетчер»

С

«машинное помещение-диспетчер»

С

«блочное помещение-диспетчер»

С

Электрощитовая помеще-ния с телеви-зионным обо-рудованием, ИТП, узлы учета

Открывание входных дверей ДГС «ремонтный персонал-диспетчер»

П

С

Вводно-рас-пределитель-ные устрой-ства

Срабатывание АВР

П

Освещение лестничных клеток, подъездов, номерных знаков, указателей пожарных гидрантов и заграждений

У

К

Продолжение таблицы

1

2

3

4

5

6

7

Пожарная сигнализация и дымоудале-ние

Срабатывание систем пожарной сигнализации

А

***

Неисправность системы пожарной сигнализации

П

Срабатывание противодымной защиты

К

Деформация здания

Срабатывание СКСКЗ

А

Неисправность СКСКЗ

П

Мусоропро-вод

Засор ствола мусоропровода и переполнение приемной камеры

П

Канализационный стояк

Засор стояка

А

При наличии датчика

* В техническом подполье переговорные устройства (ПУ) ДГС следует предусматривать из расчета одно устройство на три секции с размещением его, как правило, в секции электрощитовой.

** На чердаке ПУ ДГС следует предусматривать в соответствии с заданием на проектирование.

*** В том числе и на первых нежилых этажах без конкретной технологии на период до их продажи или передачи владельцам.

Примечания:

  1. Для каждого жилого дома следует зарезервировать возможность подключения не менее одного ТУ и трех ТС.

  2. При реконструкции или модернизации систем диспетчеризации без реконструкции лифтов допускается сохранять существующий объем диспетчеризации лифтов.

  3. В диспетчерской ДГС устанавливается между диспетчером и всеми рабочими и служебными комнатами ОДС, а также с руководством ЖЭК (управляющей компанией).

В таблице использованы следующие сокращения:

ТУ – телеуправление;

ТС – телесигнализация;

ТИ – телеизмерение;

ДГС – двухсторонняя громкоговорящая связь;

СКСКЗ – система контроля строительных конструкций, расположенных в каретовосуффизионной зоне;

А – авария;

К – контроль;

П – неисправность;

С – связь;

У – управление.

Приложение 3

Схема силовой распределительной слаботочной сети секции жилого дома

1 распределительная коробка; 2 кабель распределительной сети; 3 абонентский разветвитель; 4 распределительный кабель; 5 магистральный кабель от головной станции; 6 ответвительная коробка; 7 – домофон; 8 щиток этажный; 9 автоматический выключатель; 10 светильник; 11 распределительное устройство; 12 вводной рубильник в машинном помещении;13 питающие кабели и провода

Провода, арматура | Правила устройства ВЛЭП с СИП | Библиотека

  • 30 апреля 2008 г. в 15:00
  • 22014
  • Поделиться

  • Пожаловаться

Провода, арматура

4.1. На ВЛИ должны применяться изолированные фазные провода, скрученные в жгут относительно изолированного или неизолированного несущего нулевого провода. Ответвления к вводу допускается выполнять изолированными, скрученными в жгут проводами без несущего провода.

4.2. Изолированный провод должен относиться к категории защищенных, иметь изоляцию из трудносгораемого светостабилизированного синтетического материала, стойкого к ультрафиолетовому излучению и воздействию озона; СИП не должен распространять горения.
Изоляция СИП должна быть атмосферостойкой и обеспечивать работоспособность СИП при допустимом длительном токе и интенсивности солнечной радиации не менее 1200 Вт/м2.

4.3. Вес виды механических нагрузок и воздействий на СИП должен воспринимать несущий нулевой провод.
На ответвлениях к вводу, выполняемых изолированными проводами, скрученными в жгут без несущего провода, механические нагрузки и воздействия воспринимаются каждым проводом жгута.

4.4. По условиям механической прочности в зависимости от расчетной толщины стенки гололеда на магистралях ВЛИ, на ответвлениях к вводам, а также при натяжке по зданиям и сооружениям или между ними следует применять СИП с сечениями жил несущего нулевого провода не менее приведенных в табл. 4.1.

Таблица 4.1. Минимально допустимое сечение жилы несущего нулевого провода в зависимости от расчетной толщины стенки гололеда

Расчетная толщина стенки гололеда, мм

Сечение жилы несущего нулевого провода, мм2

на ВЛИ

на ответвлениях от ВЛИ к вводам

до 10

25

16

15 и более

35

16

4.5. На ответвлениях от ВЛИ к вводам допускается применение скрученных в жгут изолированных проводов с изолированным или неизолированным нулевым проводом.

4.6. Длина пролета ответвления от магистрали до ввода должна определяться расчетом в зависимости от прочности опоры, на которой выполняется ответвление, габаритов подвески проводов ответвления на опоре и на вводе, количества и сечения жил проводов ответвления, а также климатических условий.

4.7. Магистраль ВЛИ, как правило, следует выполнять фазными проводами одного сечения. Сечение жил фазных проводов магистрали должно быть не менее 50 мм2.

4.8. Механический расчет СИП должен производиться для следующих сочетаний климатических условий:

  • наибольшая внешняя нагрузка;
  • низшая температура и отсутствие внешних нагрузок;
  • среднегодовая температура и отсутствие внешних нагрузок.

Допустимые механические напряжения в несущем нулевом проводе СИП при этих условиях приведены в табл. 4.2.

Таблица 4.2. Допустимое механическое напряжение в несущем нулевом проводе СИП

Номинальное сечение несущего нулевого провода СИП, мм2

Допустимое напряжение, % предела прочности при растяжении

при наибольшей внешней нагрузке и низшей температуре

при среднегодовой температуре

25-35

35

30

50-95

40

30

4.9. В механических расчетах следует исходить из физико-механических характеристик СИП конкретного типоисполнения.

4.10. Выбор сечения токопроводящих жил СИП по длительному допустимому току следует выполнять с учетом требований 1.3.2. ПУЭ применительно к техническим характеристикам СИП конкретного типоисполнения.

4.11. Сечение токопроводящих жил СИП должно проверяться по условию нагрева при коротких замыканиях и на термическую стойкость.

4.12. Расчетные параметры и характеристики СИП (электрические характеристики, допустимые длительные токи. допустимые токи короткого замыкания) следует принимать по нормативно-технической документации на СИП конкретного типоисполнения.

4.13. Крепление, соединение СИП и присоединение к СИП следует производить при помощи специальной линейной арматуры.

4.13.1. Крепление несущего нулевого провода магистрали ВЛИ на промежуточных и угловых промежуточных опорах — с помощью поддерживающих зажимов.

4.13.2. Анкерное (концевое) крепление несущего нулевого провода магистрали ВЛИ на опорах анкерного типа, а также концевое крепление проводов ответвления на опоре ВЛИ и на вводе — с помощью натяжных анкерных зажимов.

Поддерживающие и натяжные зажимы должны иметь вкладыши или корпуса из изолирующих материалов, препятствующие истиранию изоляции проводов.

4.13.3. Соединение несущего нулевого провода ВЛИ в пролете — с помощью специальных соединительных зажимов; в петлях опор анкерного типа допускается соединение неизолированного несущего нулевого провода с помощью плашечного зажима. Зажим для соединения изолированного несущего нулевого провода должен иметь изолирующее покрытие или защитную изолирующую оболочку.

4.13.4. Соединение фазных проводов магистрали ВЛИ — с помощью специальных соединительных зажимов, имеющих изолирующее покрытие или защитную изолирующую оболочку.

4.13.5. Соединительные зажимы по п.4.13.3. настоящих Правил должны иметь механическую прочность не менее 90% прочности проводов (за исключением плашечного зажима).

4.13.6. Соединение проводов ВЛИ в пролете ответвления к вводу не допускается.

4.13.7. Соединение заземляющих проводников — с помощью плашечных зажимов.

4.13.8. Присоединение с помощью ответвительных зажимов следует производить для устройства:

  • ответвления от фазных проводов магистрали ВЛИ;
  • ответвления от несущего нулевого провода магистрали ВЛИ.

4.13.9. Присоединение с помощью ответвительных зажимов следует производить дтя устройства:

  • заземляющих проводников к несущему нулевому проводу магистрали ВЛИ;
  • нулевого провода светильника уличного освещения к несущему нулевому проводу магистрали ВЛИ и зануления корпуса светильника;
  • фазного провода светильника уличного освещения к проводу уличного освещения ВЛИ;
  • приборов контроля напряжения и переносного (инвентарного) заземляющего устройства.

4.14. Зажимы по пп. 4.13.8. и 4.13.9. настоящих Правил должны иметь корпуса, выполненные из изолирующего материала или материала с изолирующим покрытием, либо снабжены защитными изолирующими кожухами.

4.15. Крепление поддерживающих и натяжных анкерных зажимов к опорам ВЛИ, стенам зданий и сооружениям следует выполнять с помощью специальных узлов крепления, крюков или кронштейнов.

4.16. Коэффициент запаса прочности поддерживающих и натяжных зажимов, узлов крепления, крюков и кронштейнов в нормальном режиме должен быть не менее 2,0.

4.17. При монтаже СИП и линейной арматуры необходимо применять следующую гарнитуру:

4.17.1. Защитные накладки, предназначенные для защиты отдельных проводов СИП от повреждений. Они должны быть установлены на соединительных и ответвительных зажимах, не имеющих защитных кожухов.

4.17.2. Защитные самоусаживающиеся оболочки для изоляции соединительных зажимов, нс имеющих изолирующего покрытия.

4.17.3. Бандажные ленты или хомуты из изолирующего материала — для бандажирования скрученных в жгут проводов, устанавливаемые на СИП с обеих сторон смонтированных на проводах одиночных зажимов или группы зажимов.

4.17.4. Защитные колпачки — для изоляции концов жил изолированных проводов.

×
  • ВКонтакте
  • Однокласники
  • Facebook
  • Twitter
  • Telegram
  • Pinterest

Поперечное сечение сердечника трансформатора и поперечное сечение ярма трансформатора

Поперечное сечение жилы
  • Для трансформаторов с небольшим сердечником используются простые стержни прямоугольного сечения с прямоугольными катушками. Однако для трансформаторов большой мощности вместо прямоугольных катушек используются круглые катушки, поскольку круг дает меньшую длину среднего витка (из-за минимального периметра для конкретной области), что снижает требования к материалу проводника, что, в свою очередь, снижает стоимость, вес трансформатора, сопротивления обмотки и потерь I 2 Ом.
  • Если мы используем квадратный сердечник с круглой катушкой, оказывается, что много полезного пространства тратится впустую. Для решения этой проблемы выполняется степпинг ядра.
  • В крестообразном сердечнике используется двухступенчатый сердечник, а по мере увеличения размера трансформатора используется большее количество ступеней, что уменьшает длину среднего витка и, следовательно, потери I 2 R. Но ступенчатая конструкция требует дополнительных затрат, так как требуется ламинирование разного размера, а также увеличивается время и трудозатраты на сборку.
  • Следовательно, необходимо достичь надлежащего баланса между экономией материала, увеличением стоимости рабочей силы и т. д., а также использовать оптимальное количество ступеней, что даст преимущества меньшего количества материала, снижения потерь и экономической ценности. В трансформаторах корпусного типа обычно используется простой прямоугольный сердечник.
Поперечное сечение ярма
  • Общепринятой практикой является увеличение поперечного сечения ярма на 15-20 процентов по сравнению с площадью плеча трансформатора, в котором используется горячекатаная сталь.Поскольку на ярме нет обмотки, его поперечное сечение увеличено, чтобы уменьшить ток холостого хода и потери в стали (по мере увеличения площади уменьшается плотность потока, что снижает потери и ток холостого хода).
  • В дальнейшем для упрощения конструкции сердечника и снижения трудозатрат ярмо не делается многоступенчатым, как плечо, а делается либо прямоугольным, либо двухступенчатым в поперечном сечении. Однако эта конструкция немного увеличивает потери в стали из-за перекрестного флюсования между сердечником и ярмом.
Следует отметить, что площадь ярма принимается равной площади сердечника, когда для изготовления сердечника используется сталь CRGO.Это делается потому, что потери в железе стали CRGO низкие, поэтому нет необходимости увеличивать ее площадь для снижения потерь в железе. Индуктивность

— площадь катушки и площадь сердечника

Как разница в индуктивности связана с площадью сердечника и катушки соотношение?

Хороший вопрос, но будут «нюансы», то есть этот ответ не на 100% правильный для всех ситуаций. Начните с магнитного сопротивления \$\mathcal{R}\$ и приносим свои извинения, если математика несколько раз огибает холмы.

Определяется так: —

$$\mathcal{R} = \dfrac{\ell}{\mu\cdot A}$$

Сопротивление – это длина сердечника, деленная на проницаемость x площадь поперечного сечения. Нежелание также (более традиционно) определяется как: —

$$\mathcal{R} = \dfrac{N\cdot I}{\Phi}$$

Здесь магнитное сопротивление представляет собой число витков (N), умноженное на отношение приложенных ампер к создаваемому магнитному потоку.2}{\mathcal{R}}$$

Обратите внимание, что эта формула представляет собой слегка измененную версию \$A_L\$ (коэффициент индуктивности сердечника), используемую в технических описаниях ферритов, где \$A_L\$ является обратной величиной магнитного сопротивления (пермеанса).

Мы можем «оценить» сопротивление воздуха между ферритовым сердечником и катушками, рассчитав площадь, которую он занимает в общем поперечном сечении катушки, а затем применив ее к формуле вверху.

Затем, отметив, что сопротивление в параллельном соединении суммируется вместе, как сопротивление в параллельном соединении, мы сможем получить составное значение сопротивления, включающее воздух и материал сердечника.

Используйте это составное значение в нижней формуле и бинго.

Где этот метод нуждается в доработке (и где мое понимание подводит меня), так это в «оценке» сопротивления воздуха в поперечном сечении катушки — это может быть не так просто, как вычисление общей площади, которую он занимает, потому что могут быть нюансы о воздушной форме, что означает, что это не является общеприменимым.

Сердечник силового трансформатора

имеет круглое поперечное сечение.

Резюме пресс-релиза:
В

O-Core используется полоса из кремнистой стали, постепенно заостренная к концу. Трансформаторы, намотанные на О-образных сердечниках, на 15 % меньше по габаритам и весу, чем тороидальные трансформаторы. Доступные с номинальной мощностью от 20 до 1200 ВА, работающие на частоте 50-60 Гц, O-сердечники изготовлены из кремнистой стали с ориентированным зерном. Трансформатор с полностью закругленными краями не требует флюидизации эпоксидной смолы или формованных под давлением оболочек сердечника и может быть изолирован майларовой лентой или лентой Nomex.


Оригинальный пресс-релиз:

Тороидальные сердечники силовых трансформаторов теперь стали еще меньше

Бриджпорт, Коннектикут Компания Alpha-Core, Inc. представила O-Core на рынке Северной Америки. В процессе, запатентованном китайским производителем Nippon Core, лицензия на который теперь принадлежит Alpha-Core, используется полоса из кремнистой стали, постепенно заостренная к концу, заменяющая полосу постоянной ширины, используемую в традиционных тороидальных сердечниках трансформаторов. В результате поперечное сечение О-образного сердечника круглое, как у уплотнительного кольца, а не квадратное или прямоугольное, как у традиционного тороидального сердечника.Тороидальные силовые трансформаторы являются предпочтительным выбором для инженеров-конструкторов в области медицинской электроники, аудио- и радиовещательного оборудования, контрольно-измерительных приборов, робототехники и других отраслей, где размер, вес и низкое ЭМИ (электромагнитное излучение) имеют решающее значение. Трансформаторы, намотанные на О-образные сердечники, на 15% меньше по размеру и весу, чем традиционные тороидальные трансформаторы. Доступны стандартные размеры для номинальной мощности от 20 ВА до 1200 ВА, работа на частоте 50–60 Гц, 0 ядер также могут быть изготовлены по индивидуальному заказу. В 0-сердечнике используется тот же тип текстурированной кремнистой стали, что и в традиционном тороидальном сердечнике, и поэтому он обеспечивает такие же превосходные электрические характеристики по сравнению с обычным многослойным трансформатором ламинированного типа.При намотке медного провода на О-образный сердечник длина каждого витка примерно на 10% короче, чем у традиционного тороидального сердечника с квадратным поперечным сечением. При прямоугольном поперечном сечении с соотношением сторон к высоте 1:2, что является наиболее распространенной формой сердечника тороидальных силовых трансформаторов, достигается полная экономия 15%. Поскольку 0-сердечники труднее производить с более высокими потерями в виде брака, цена обычно будет на 20% выше, чем у традиционного тороидального сердечника. Помимо создания готового тороидального трансформатора меньшего размера, полностью закругленные края сердечника позволяют производителю трансформатора использовать гораздо меньшее натяжение при намотке проводом большого сечения.Это устраняет риск повреждения изоляции из-за острых краев традиционной жилы. Кроме того, благодаря округлому поперечному сечению O-образный сердечник не требует флюидизации эпоксидной смолы или формованных под давлением оболочек сердечника, но может быть надлежащим образом изолирован майларовой лентой или лентой из номекса. Alpha-Core Inc. продолжает предлагать традиционные тороидальные сердечники, намотанные из непрерывных полос текстурированной стали, которые она производит с момента своего основания в 1982 году. .ком или посетите www.alphacore.com.

Другие товары для сельского хозяйства и фермерских хозяйств

Поперечное сечение сердечника — Сопротивление материалов Вопросы и ответы

Этот набор вопросов и ответов с несколькими вариантами ответов (MCQ) по сопротивлению материалов посвящен «Поперечному сечению сердечника».

1. Балки, усиленные как со стороны сжатия, так и со стороны растяжения, называются _______
a) Двойная усиленная балка
b) Двойная усиленная балка
c) Составная балка
d) Дополнительная балка
Посмотреть ответ

Ответ: b
Объяснение: Балки, которые усилены как на сжатие, так и на растяжение, известны как балки с двойным усилением.Эти балки обычно используются, когда размеры балки ограничены.

2. Двойные усиленные балки предусмотрены, когда Mu _____ M.
a) =
b) <
c) >
d) ~
View Answer

Ответ: c
Объяснение: Усиленные балки обычно предоставляются, когда это требуется выдерживать момент, превышающий предельный момент сопротивления отдельно армированного сечения. Требуемый дополнительный момент сопротивления может быть получен за счет усиления сжатия и дополнительного усиления растяжения.

3. Балки с двойным усилением улучшают ______ балки в сейсмоопасных зонах.
a) Хрупкость
b) Упругость
c) Пластичность
d) Прочность
Просмотреть Ответ

Ответ: c
Объяснение: Обычно, когда высота балки ограничена из-за архитектурных или каких-либо строительных проблем, используются двойные армированные балки. Это уменьшает долговременный прогиб, а также улучшает пластичность балки.

4. Чему равно напряжение при сжатии, если значение d’/d равно 0.1 для стали Fe415?
a) 355 Н/мм 2
b) 353 Н/мм 2
c) 342 Н/мм 2
d) 329 Н/мм 2 8 Посмотреть ответ 0 Пояснение: Напряжение при сжатии, если значение d’/d равно 0,1, для стали Fe415 составляет 353 Н/мм 2 .

Марка стали Значение д’/д fsc (в Н/мм 2 )
415 0,10 353
500 0.10 412

5. Трещины на стенах образовались из-за _____ поломки.
a) Изгиб
b) Сжатие
c) Сдвиг
d) Скручивание
Просмотреть Ответ

Ответ: c
Объяснение: Напряжение диагонального растяжения, вызванное сдвигом и комбинацией сдвига и изгиба, может привести к разрушению секции путем образования трещин в стенах.

6. Изгиб сопровождается _______
а) Осевым
б) Эксцентриситетом
в) Сдвигом
г) Кручением
Посмотреть Ответ

Ответ: в
Объяснение: Обычно изгиб сопровождается сдвигом.Сочетание касательных и изгибающих напряжений создает главное напряжение, вызывающее диагональное растяжение в сечении балки.

7. Изменение напряжения сдвига ____________
a) Эллиптическое
b) Гиперболическое
c) Параболическое
d) Круговое
Просмотр Ответ

Ответ: c
Пояснение: В однородных балках изменение напряжения сдвига носит параболический характер.
• Это ноль сверху и снизу.
• Максимально на нейтральной оси.

8. Каково максимальное напряжение сдвига для бетона марки М20?
а) 2.5 Н/мм 2
б) 2,8 Н/мм 2
в) 3 Н/мм 2
г) 3,5 Н/мм 2
Посмотреть ответ

Ответ: б
Пояснение: Максимальное напряжение сдвига для бетона марки М20 составляет 2,8 Н/мм 2 .
Бетон марки М15 М20 М25 М30 М35
Макс. Напряжение сдвига (Н/мм 2 ) 2,5 2,8 3.1 3.5 3,7

9. ________ должно быть обеспечено против диагональных растягивающих напряжений.
a) Продольная арматура
b) Касающаяся арматура
c) Торсионная арматура
d) Поперечная арматура
Просмотр Ответ

Ответ: b
Объяснение: Касающаяся арматура должна быть обеспечена против диагонального растяжения, вызванного поперечной силой. Наклонная трещина сдвига начинается снизу и распространяется в сторону зоны сжатия.

10.Вертикальные стремена представляют собой форму _______ арматуры.
a) Растяжение
b) Сдвиг
c) Сжатие
d) Скручивание
Посмотреть ответ

Ответ: b
Объяснение: Как правило, вертикальные хомуты представляют собой двух- или четырехногие хомуты вокруг растянутой арматуры. Для фиксации вертикальных ступеней предусмотрены подвесные стержни, иначе они могут сместиться во время бетонирования.

11. Сопротивление сдвигу арматуры при сдвиге определяется как ___________
a) Vus = Vuc + Vu
b) Vus = Vu + Vuc
c) Vu = Vus – Vuc
d) Vus = Vu – Vuc
Посмотреть ответ

Ответ: d
Объяснение: Сопротивление сдвигу арматуры при сдвиге определяется как
Vus = Vu – Vuc
Где: Vuc = сопротивление сдвигу бетона
Vu = предельное усилие сдвига
▪ Количество хомутов, срезанных на 45° линия трещины n = d/Sv.

12. Сопротивление сдвигу изогнутых стержней не должно превышать __________ полного сопротивления сдвигу.
a) 30 %
b) 50%
c) 40%
d) 25% Стержень не должен превышать 50% от общего сопротивления сдвигу арматуры. Поскольку изогнутые стержни сами по себе (без стремян) неэффективны для предотвращения разрушения при сдвиге.

13. Какова мощность двигателя в лошадиных силах, если мощность 219324 Вт.
а) 312
б) 268
в) 294
г) 304
Посмотреть Ответ

Ответ: в
Пояснение: Скорость выполнения работы равна известный как мощность.
лошадиных сил = P/746
= 219324/746
= 294 Вт.

14. Лифт доставляет 10 человек весом по 60 кг каждый на верхний этаж здания высотой 100 м. Рассчитайте потенциальную энергию, полученную человеком.
а) 5,88 × 10 5 J
б) 4.32 × 10 5 J
c) 2,34 × 10 5 J
d) 1,16 × 10 5 J
Просмотр Ответ

Ответ: a
Объяснение: Масса каждого человека 9004 = 004 Высота здания = 0004 60 кг
Масса 10 человек = 600
Потенциальная энергия = мг·ч
= 600 × 9,8 × 10 5
= 5,88 × 10/5 Дж.

15. Рассчитайте максимальное напряжение сдвига круглой балки диаметром 100 мм, если среднее напряжение сдвига составляет 0,63 Н/мм 2 .
а) 0,85 Н/мм 2
б) 1.2 Н/мм 2
c) 1,5 Н/мм 2
d) 2,1 Н/мм 2
Просмотр Ответ

Ответ: a
Объяснение: Для круглого сечения
Максимальное напряжение сдвига = 4 /3 × среднее напряжение сдвига
= 4/3 × 0,6366
= 0,85 Н/мм 2 .

Sanfoundry Global Education & Learning Series – Сопротивление материалов.

Чтобы практиковать все области сопротивления материалов, вот полный набор из более чем 1000 вопросов и ответов с несколькими вариантами ответов .

Следующие шаги:
  • Получите бесплатную грамоту по сопротивлению материалов
  • Участие в конкурсе по сертификации прочности материалов
  • Станьте лидером в сопротивлении материалов
  • Пройти испытания на прочность материалов
  • Практические тесты по главам: глава 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10
  • Пробные тесты по главам: глава 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10

общих основных стандартов: CCSS.Math.Content.7.G.A.3

3. Описать двумерные фигуры, которые получаются в результате разрезания трехмерных фигур, например, в плоских сечениях прямоугольных призм и прямоугольных пирамид.

Кто не любит разбирать вещи, чтобы посмотреть, как они работают? Препарирование лягушки может быть не самым любимым школьным проектом ваших учеников (если только они не большие поклонники запаха формальдегида), но все они, вероятно, согласятся, что это довольно увлекательно, если не немного ужасно.

Трехмерные тела устроены так же. Мы привыкли видеть куб как куб, но когда мы начинаем разрезать его, чтобы посмотреть на его внутренности, происходит много интересного. И, к счастью, геометрия пахнет много приятнее, чем лаборатория биологии.

Учащиеся должны знать, что разрезание и нарезка трехмерного тела кубиками дает нам двумерное поперечное сечение , подобное ломтику хлеба или нарезанной моркови. Особо подчеркните тот факт, что одна и та же трехмерная фигура может иметь множество различных двумерных поперечных сечений, в зависимости от того, как мы ее нарезаем.Если срезать угол прямоугольной призмы, мы получим треугольник, а если срезать его параллельно одной из граней, то получится прямоугольник. Мы можем даже придумать всевозможные неожиданные многоугольники, если разрежем объект под странными углами.

Ученикам может быть сложно визуализировать некоторые странные сечения, поэтому используйте как можно больше наглядных пособий. (Вот хороший пример сечения квадратной пирамиды, а вот интерактивное задание, в котором учащиеся могут «разрезать» куб на разные части.)

Стоит отметить, что учащимся нужно только идентифицировать и описать формы различных поперечных сечений для этого стандарта — пока им не нужно ничего вычислять. Этот тоже созрел для практических занятий; Вы можете принести разные глиняные формы или продукты питания и нарезать их для своего класса, используя разные углы, чтобы показать разные плоскости, которые вы можете получить из одного твердого тела.

Поперечное сечение лягушки гораздо более запутанное и сложное, поэтому мы оставим это профессионалам.

Управление симметрией суперкристаллов, образованных плазмонными наностержнями ядро-оболочка с перестраиваемым поперечным сечением

Адаптация кристаллической структуры сверхрешеток плазмонных наночастиц является решающим шагом в управлении коллективным физическим откликом этих наноструктурированных материалов. Различные стратегии могут достичь этой цели для изотропных наночастиц, но немногие из них оказались успешными с анизотропными строительными блоками. В данной работе мы используем гибридные частицы, состоящие из золотых наностержней, заключенных в серебряные оболочки с регулируемой толщиной от нескольких атомных слоев до десятков нанометров.Частицы были синтезированы, охарактеризованы комбинацией методов и собраны в суперкристаллы смектической В-конфигурации, т.е. двумерного плоскостного периодического порядка без межплоскостных латеральных корреляций. Мы показали, что, регулируя толщину серебряной оболочки, порядок в плоскости можно изменить с гексагонального на квадратный, а параметры решетки можно отрегулировать. Пространственное распределение суперкристалла систематически изучалось методами оптической и электронной микроскопии, а также методом малоуглового рентгеновского рассеяния.Благодаря оптимизированной химии поверхности мы получаем однородные пленки миллиметрового размера из стоячих наночастиц, которые перспективны для всех приложений, использующих технологии плазмонного усиления.

У вас есть доступ к этой статье

Подождите, пока мы загрузим ваш контент… Что-то пошло не так. Попробуйте еще раз?

Калькулятор теории Ми – nanoComposix

Этот инструмент использует теорию Ми для расчета оптических сечений однокомпонентных или сферических наночастиц ядро-оболочка.Полное сечение экстинкции пропорционально оптической плотности образца, измеренной с помощью стандартной УФ-видимой спектроскопии, а калькулятор предоставляет информацию о том, как компоненты рассеяния и поглощения способствуют общему экстинкции.

Инструкции

Выберите материал сердечника из раскрывающегося меню и введите диаметр в нанометрах. Если для Типа сердечника выбрано Другое , введите показатель преломления (RI) в поле (обратите внимание, что это только реальный показатель преломления, без компонента поглощения).Если необходимо включить материал оболочки, выберите материал и введите толщину оболочки в нанометрах или выберите Нет , если оболочка не требуется. Введите начальную и конечную длины волны спектрального диапазона, который необходимо рассчитать, и введите показатель преломления среды, окружающей частицы. Нажмите «Сюжет!» для расчета сечений экстинкции, поглощения и рассеяния для одиночной частицы. Можно загрузить CSV-файл данных; обратите внимание, что единицы поперечного сечения в загруженных данных указаны в единицах м 2 /частица.

Свойства материалов

Значения диэлектрической проницаемости в калькуляторе взяты из литературы, и для данного материала можно использовать несколько источников, чтобы расширить диапазон длин волн, которые можно использовать для расчетов. Справочник по химии и физике CRC и веб-сайт RefractiveIndex.info являются полезными ссылками, которые содержат информацию и литературные источники, описывающие оптические свойства широкого спектра материалов.

Цитата

Используемая здесь реализация теории Ми была разработана Стивом Олденбургом, президентом nanoComposix, в рамках его докторской работы в Университете Райса.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован.