Нагрузки токовые на кабель: Допустимые токовые нагрузки кабелей с алюминиевыми жилами с изоляцией из сшитого полиэтилена

Допустимые токовые нагрузки кабелей с алюминиевыми жилами с изоляцией из сшитого полиэтилена

Номиналь- ное сечение жилы, мм²	Допустимая токовая нагрузка силовых кабелей, А
	одножильных				многожильных**
	На постоянном токе		На переменном токе*		На переменном токе
	На воздухе	В земле	На воздухе	В земле	На воздухе	В земле
2,5	35	36	26	34	24	32
4,0	46	46	35	44	34	42
6,0	59	59	43	54	43	50
10,0	80	77	58	71	58	67
16,0	108	94	79	93	78	87
25,0	144	176	112	114	108	112
35,0	176	211	138	136	134	135
50,0	217	251	171	161	158	157
70,0	276	309	216	198	203	195
95,0	340	371	267	237	248	233
120,0	399	423	313	271	290	267
150,0	457	474	360	304	330	299
185,0	531	539	419	346	382	341
240,0	636	629	501	403	453	397

* — при прокладке треугольником вплотную

** — для определения токовых нагрузок четырехжильных кабелей с жилами равного сечения в четырехпроводных сетях при нагрузке во всех жилах в нормальном режиме, а также для пятижильных кабелей данные значения должны быть умножены на коэффициент 0,93.

ГОСТ Р 53769 Токовые нагрузки

Номинальное сечение жилы, мм2	Допустимые токовые нагрузки кабелей, А
	одножильных				многожильных**
	на постоянном токе		на переменном токе*		на переменном токе
	на воздухе	в земле	на воздухе	в земле	на воздухе	в земле
2,5	35	36	26	34	24	32
4	46	46	35	44	34	42
6	59	59	43	54	43	50
10	80	77	58	71	58	67
16	108	94	79	93	78	87
25	144	176	112	114	108	112
35	176	211	138	136	134	135
50	217	251	171	161	158	157
70	276	309	216	198	203	195
95	340	371	267	237	248	233
120	399	423	313	271	290	267
150	457	474	360	304	330	299
185	531	539	419	346	382	341
240	636	629	501	403	453	397
300	738	713	580	455	538	455
400	871	822	682	523	636	527
500	1030	949	800	599	—
625/630	1221	1098	936	685
800	1437	1262	1081	773
1000	1676	1443	1227	862
*Прокладка треугольником вплотную. **Для определения токовых нагрузок четырехжильных кабелей с жилами равного сечения в четырехпроводных сетях при нагрузке во всех жилах в нормальном режиме, а также для пятижильных кабелей данные значения должны быть умножены на коэффициент 0,93.

Длительно допустимые токовые нагрузки силовых кабелей 6-10 кВ с поясной изоляцией и алюминиевыми жилам

Подробности

Категория: Кабели

Длительно допустимые токовые нагрузки силовых кабелей 6—10 кВ с поясной изоляцией и алюминиевыми жилами, А

Сечение жилы, мм2	Вид прокладки и номинальное напряжение кабеля, кВ
	В земле			В воздухе			В воде
	6*	6**	10*	6*	6**	10*	6	6**	10
10	60/65	_	_	42/55	_	_	_	_	_
16	80/85	70	75/80	50/70	50	46/60	105	75	90
25	105/115	90	90/100	70/95	70	65/85	130	110	115
35	125/135	110	115/125	85/115	85	80/105	160	135	140
50	155/170	140	140/155	110/140	110	105/125	195	170	170
70	190/210	170	165/180	135/175	130	130-155	240	210	210
95	225/245	205	205/225	165/215	160	155/190	290	260	260
120	260/285	240	240/265	190/250	190	185/220	330	295	305
150	300/330	275	275/300	225/285	225	210/250	385	345	345
185	340/375	—	310/340	250/325	—	235/285	420	—	390
240	390/430	—	355/390	290/385	—	270/335	480	—	450

*В знаменателе указана нагрузка для кабелей с повышенной температурой нагрева
**Кабели с обедненно-пропнтанной изоляцией

Характеристики, вес, диаметр, ток по ГОСТ

*

— отсутствие буквы А означает, что токопроводящая жила — медная

С

— свинцовая оболочка;

Г

— отсутствие защитного покрова

3+1

—

трёхжильный + 1 дополнительная жила;

50+25

—

площадь поперечного сечения силовой жилы + площадь поперечного сечения дополнительной жилы (мм

2).

СГ-Т 3х50+1х25 — тропическое исполнение (стойкость к воздействию плесневых грибов)}

СГу 3х50+1х25 — в настоящее время, буква «у» не используется. Была введена изменением № 3 в ГОСТ 18410-73, для обозначения ТПЖ с повышенной температурой нагрева. После перехода предприятий к выпуску усовершенствованных кабелей, буква «у» была исключена.

ож — однопроволочная жила

ок — однопроволочная круглая жила

ос — однопроволочная секторная жила

мж,мп,мн — многопроволочная жила

мк — многопроволочная круглая жила

мс — многопроволочная секторная жила

Маркировка СГ 3х50+1х25

Маркировка расцветкой должна быть устойчивой, нестираемой и различимой. Маркировка должна производиться при помощи цветных лент на жилах или лент натурального цвета с полосками, отличающимися друг от друга по цвету.

Маркировка цифрами производится печатанием или тиснением и должна быть отчетливой. Цвет цифр при маркировке печатанием должен отличаться от цвета изоляции жилы. Цифры должны иметь одинаковый цвет.

Изоляция жилы меньшего сечения (нулевой) может быть любого цвета и может не иметь цифрового обозначения. Цвет изоляции жил должен соответствовать ГОСТ 18410-73. При обозначении изолированных жил цифрами расстояние между ними не должно быть более 35 мм.

Цвет жил: Белый или Желтый, Синий или Зеленый, Красный или Малиновый, Коричневый или Черный

ПУЭ длительно допустимые токовые нагрузки кабелей

Длительно допустимые токи кабелей согласно ПУЭ: выбор медных и алюминиевых проводов

В процессе постройки дома в любом случае будет монтироваться проводка. В этот период нужно особенно тщательно выбирать сечение проводов и максимальную необходимую мощность, которую они могут выдерживать.

Для этого учитываются приблизительные данные обо всех потребителях электричества, приборах (начиная от кухонной, бытовой техники, заканчивая электрическим отоплением).

В этих целях полагаются на длительно допустимые токи кабелей ПУЭ.

Внутрення часть кабеля, по которой транспортируется ток, изготавливается из металла. Именно эту часть ещё называют сечением кабеля.

В качестве единиц измерения используют квадратные миллиметры. В зависимости от сечения кабеля он будет способен пропускать напряжение определённой мощности.

Ток, как известно, приводит к выделению тепла.

Эти температуры можно разделить на три разновидности:

• изоляция останется целой при прохождении тока по кабелю;
• изоляция расплавится, но внутренняя часть (металлическая) останется невредимой;
• металл расплавится от такой температуры.

Допуск может получить кабель только в первом варианте. Если изоляция при определённом уровне тока плавится, использовать такие провода нельзя.

Также стоит отметить, что с уменьшением сечения провода будет возрастать его сопротивление, в связи с этим напряжение в кабеле будет падать.

Но с другой стороны, увеличение сечения приводит к большой массе самого провода и его стоимости.

Если говорить о материалах, из которых изготавливается внутренняя часть кабеля, то в основном используют медь или алюминий.

Медь более качественная и дорогая в связи с тем, что у неё более высокий уровень пропускной способности тока. Медь и алюминий имеют разные характеристики и физические свойства.

Это важно учитывать, поскольку при одинаковом диаметре провода материалы будут выдерживать разные нагрузки.

Расчёт по формуле

Зная необходимую формулу, даже начинающий мастер без соответствующего опыта работы сможет определить необходимое сечение кабеля. Именно это значение нужно высчитывать, поскольку существуют кабели с одной жилой, двумя и более.

То есть если изделие двужильное, то нужно учитывать общую площадь сечения двух жил. Преимуществом многожильных кабелей является то, что они более стойкие, гибкие. Они не «боятся» изломов при выполнении монтажных работ.

В основном производители для изготовления такого варианта используют медь.

Для определения допустимого тока для медных проводов или алюминиевых одножильного типа можно применять такую формулу: S = число пи * d 2 / 4 = 0.785 d 2 . При этом S — это площадь в квадратных миллиметрах, а d — диаметр.

Для того чтобы рассчитать допустимый ток для алюминиевых проводов или с использованием любого другого материала, применяется формула: S = 0.785 * n * d 2 . S — площадь, d — диаметр, n — число жил.

Диаметр провода можно определить с помощью микрометра или штангенциркуля, предварительно сняв изоляцию. Таким образом, можно сделать выбор сечения кабеля по току. Таблице ПУЭ такие расчёты будут отвечать.

Допустимая плотность

Плотность определить ещё проще. Для этого достаточно число ампер разделить на сечение.

От этого показателя также будет зависеть очень много. В первую очередь плотность отвечает за стабильность работы электросети.

Проводку можно разделить на два типа:

Характерными особенностями открытой является лучшая плотность тока за счёт большой теплоотдачи. Закрытую необходимо покупать с поправкой в меньшую сторону, поскольку это может вызвать перегрев, короткое замыкание и даже пожар.

Расчёты тепла — довольно сложный процесс. На практике исходят из максимально допустимой температуры самого слабого элемента конструкции.

Таким образом, максимально допустимая плотность тока — это величина, при которой пользоваться проводкой будет безопасно.

При этом стоит учитывать и максимальную температуру окружающей среды.

Плотность меди в открытой проводке составляет 5 А/мм2, а закрытой 4 А/мм2. Плотность алюминия в открытой проводке 3.

5 А/мм2, а в закрытой 3 А/мм2. В основном современные провода имеют изоляцию, сделанную из ПВХ или полиэтилена.

Они допускают нагрев максимум до 90 градусов.

Также стоит разобраться с определением терминов открытая и закрытая проводка. Первый вариант всегда располагается в открытом пространстве.

Прикрепляется к стене хомутами, может быть скреплена с тросом или быть натянутой по воздуху от стены до стены. Закрытая может находиться в лотках, трубах, быть замурованной в стене или под штукатуркой.

Закрытой будет считаться проводка, если она находится в распределительных коробах или щитках. Её минусом можно считать меньшую степень охлаждения.

Рекомендации по обустройству

Обустройство и монтаж проводки, кроме других навыков, требует умений и общего понимания проектирования.

При этом, если имеются довольно хорошие навыки в электромонтаже, хорошую электросеть не сделать.

Бывают случаи, когда люди путают проектирование с оформлением какой-либо разрешающей документации в государственных органах.

Самый простой проект можно составить с помощью карандаша и листка бумаги. Для начала следует нарисовать приблизительный план всего помещения. Он необязательно должен быть пропорциональный, поскольку это только образец.

Дальше следует прикинуть расположение всех будущих розеток.

Нужно также узнать мощность всех потребителей электричества в доме: утюги, чайники, любые другие кухонные приборы, различная бытовая техника, лампочки и тому подобное.

Затем нужно определить, в каких помещениях будет большая нагрузка на электросеть, а в каких маленькая.

Как правило, самым большим потребителем электричества в доме является кухня, так как там имеется множество различной бытовой техники.

Кроме этого, на кухне иногда размещают и стиральную машину, что создаёт ещё более высокую степень нагрузки. Такой план позволит выбрать оптимальное сечение кабелей для каждого помещения.

При правильных подсчётах можно существенно сэкономить деньги на сечении проводки. Подсчитав нужное сечение, необходимо сложить весь требуемый метраж и получить общую стоимость такого оборудования.

Каждая комната должна иметь свою линию и автоматический выключатель. В щитке их можно так и подписать «кухня», «спальня» и так далее.

Если будет перепад напряжения, то автоматический предохранитель сработает и самостоятельно выключит подачу электричества.

Кроме этого, такой подход позволяет, к примеру, чинить розетку в спальне, предварительно выключив линию, а на кухне можно заниматься обычными делами, поскольку там подача электричества будет осуществляться.

В сырых помещениях нужно использовать проводку с двойной изоляцией. Рекомендуется покупать современные розетки и выключатели, основанные на европейском стандарте безопасности с применением заземления. При этом его ещё нужно правильно подключать.

Одножильные медные провода лучше сильно не сгибать (небольшой угол допустим), поскольку это может привести к излому. Закрытые провода в шахтах и каналах должны лежать ровно.

Но стоит отметить, что их нельзя зажимать, а в канале они должны размещаться свободно.

Устанавливая розетки и выключатели, следует оставлять несколько лишних сантиметров для страховки. При расчёте допустимого размера кабеля этот параметр также учитывается.

Монтируя кабель, нужно обратить внимание на острые углы, которые могут повредить изоляцию провода, и удалить их. Затягивать клеммы при подключении необходимо особенно тщательно. Одножильные варианты нужно затягивать два раза.

Это связано с их особенностью осадки, из-за чего со временем соединения ослабляются сами по себе.

Медные и алюминиевые провода несовместимы между собой по своим химическим характеристикам, то есть соединять их между собой нельзя.

Если возникла особая потребность в этом, то нужно использовать специальные соединители, оцинкованные шайбы или клемы.

Место, в котором они будут состыковываться, должно быть сухим.

Согласно общепринятым правилам, фазные провода (плюс) должны быть белого или коричневого цвета. Минус (заземление) — жёлто-зелёный цвет. Соблюдение расцветки повысит безопасность электросети в несколько раз.

В проекте любой комнаты, начиная от кухни и заканчивая спальней, очень важно правильно выбрать сечение кабеля по току. ПУЭ — основные нормы, на которые следует обращать внимание. Правильный выбор оборудования обеспечит хороший уровень пожаробезопасности.

Источник: https://220v.guru/elementy-elektriki/kabeli/dlitelno-dopustimye-toki-kabeley-soglasno-pue.html

Длительно допустимые токовые нагрузки для кабелей и проводов

Источник: https://electric-220.ru/news/dlitelno_dopustimye_tokovye_nagruzki_dlja_provodov_i_kabelej/2016-11-02-1104

Выбор сечения кабеля по току – таблица ПУЭ, расчеты и нюансы

В Правилах управления электроустановок четко расписано, сколько тока должна суммарно потреблять городская квартира, а, значит, кабель какого сечения должен быть в ней использован.

Его параметры: площадь сечения 2,5 мм², диаметр 1,8 мм, токовая нагрузка 16 А.

Конечно, увеличение количества бытовых приборов изменяет эти показатели, поэтому совет – использовать медный кабель площадью 4 мм², диаметром 2,26 мм, который будет выдерживать токовую нагрузку в 25 А.

Для частного дома эти эксплуатационные показатели также приемлемы.

Но необходимо учитывать тот момент, что в квартире или доме электрическая схема разбивается на контуры (шлейфы), которые будут подвергаться различным нагрузкам в зависимости от мощности потребителя. Поэтому придется производить выбор сечения кабеля по току (таблица ПУЭ в данном случае хороший помощник).

Расчет сечения провода

Начнем не с таблицы, а с расчета. То есть, каждый человек, не имея под рукой интернет, где в свободном доступе ПУЭ с таблицами имеется, может самостоятельно провести расчет сечения кабеля по току. Для этого потребуется штангенциркуль и формула.

Если рассмотреть сечение кабеля, то это круг с определенным диаметром. Существует формула площади круга:

S= 3,14*D²/4, где 3,14 – это Архимедово число, «D» – диаметр измеренной жилы. Формулу можно упростить: S=0,785*D².

Если провод состоит из нескольких жил, то замеряется диаметр каждой, вычисляется площадь, затем все показатели суммируются.

А как вычислить сечение кабеля, если каждая его жила состоит из нескольких тоненьких проводков? Процесс немного усложняется, но не сильно.

Для этого придется подсчитать количество проводков в одной жиле, измерить диаметр одного проводка, вычислить его площадь по описанной формуле и умножить данный показатель на количество проводков. Это и будет сечение одной жилы. Теперь необходимо это значение умножить на количество жил.

Если нет желания считать проводки и измерять их размеры, надо просто замерить диаметр одной жилы, состоящий из нескольких проводов. Снимать размеры надо аккуратно, чтобы не смять жилу.

Обратите внимание, что этот диаметр не является точным, потому что между проводками остается пространство. Поэтому полученную величину надо умножить на снижающий коэффициент – 0,91.

Соотношение тока и сечения

Чтобы понять, как работает электрический кабель, необходимо вспомнить обычную водопроводную трубу. Чем больше ее диаметр, тем больше воды через нее будет проходить.

То же самое и с проводами. Чем больше их площадь, тем большей силы ток, через них пройдет.

При этом кабель не будет перегреваться, что является самым важным требованием правил пожарной безопасности.

Поэтому связка сечение – ток является основным критерием, который используется в подборе электрических проводов в разводке. Поэтому вам необходимо сначала разобраться, сколько бытовых приборов и какой общей мощности будет подключены к каждому шлейфу.

К примеру, на кухне обязательно устанавливается холодильник, микроволновка, кофемолка и кофеварка, электрочайник иногда посудомоечная машина. То есть, все эти прибору могут в один момент быть включены одновременно.

Поэтому в расчетах и используется суммарная мощность помещения.

Узнать потребляемую мощность каждого прибора можно из паспорта изделия или на бирке. Для примера обозначим некоторые из них:

• Чайник – 1-2 кВт.
• Микроволновка и мясорубка 1,5-2,2 кВт.
• Кофемолка и кофеварка – 0,5-1,5 кВт.
• Холодильник 0,8 кВт.

Узнав мощность, которая будет действовать на проводку, можно подобрать ее сечение из таблицы. Не будем рассматривать все показатели данной таблицы, покажем те, которые преобладают в быту.

• Сила тока 16 А, сечение кабеля 2,7 мм², диаметр провода 1,87 мм.
• 25 А – 4,2 – 2,32.
• 32 А – 5,3 – 2.6.
• 40 А – 6,7 – 2,92.

Но тут есть нюансы. К примеру, вам необходимо подключить стиральную машину. Специалисты рекомендуют к таким мощным приборам из распределительного щита проводить отдельный контур, запитав его на отдельный автомат.

Так вот потребляемая мощность стиральной машины – 4 кВт, а это ток силой 18 А.

В таблице ПУЭ этого показателя нет, поэтому необходимо доводить его до ближайшего большего, а это 20 А, к которому подходит контур сечением 3,3 мм² диаметром 2,05 мм.

Опять-таки, провода с таким значением нет, значит, доводим и его до ближайшего большего. Это 4 мм². Кстати, таблица стандартных размеров электрических проводов также есть в интернете в свободном доступе.

Внимание! Если под рукой не оказалось кабеля нужного сечения, то можно его заменить двумя, тремя и так далее проводами меньшей площади, которые соединяются параллельно.

При этом суммарное их сечение должно совпадать с сечением номинала.

К примеру, чтобы заменить кабель сечением 10 мм², можно вместо него использовать или два провода по 5 мм², или три по 2, 3 и 5 мм², или четыре: два по 2 и два по 3.

Трехфазное подключение

Трехфазная сеть – это три провода, по которым и движется ток. Соответственно нагрузка прибора, подключенного на три фазы, уменьшается в три раза на каждой фазе.

Поэтому для каждой фазы можно использовать кабель меньшего сечения. Здесь тоже соотношение – в три раза. То есть, если сечение кабеля в однофазной сети равно 4 мм², то для трехфазной можно брать 4/1,75=2,3 мм².

Переводим в стандартный больший размер по таблице ПУЭ – 2,5 мм².

Источник: http://OnlineElektrik.ru/eprovodka/cabeli/vybor-secheniya-kabelya-po-toku-tablica-pue-raschety-i-nyuansy.html

Длительно-допустимые токовые нагрузки кабелей

Токи, протекающие по кабелю, нагревают проводник. Это не относится к полезному действию тока, как например, нагревание спирали лампочки или электрической плитки.

Поэтому мы и не учитываем это действие, когда рассчитываем общую мощность потребления.

Однако забывать о расходе энергии на нагревание проводов не следует, так как это может привести к печальным последствиям.

Величина тока, протекающего по проводам, зависит от мощности устройств-потребителей, так как мощность, выделяемая на самих проводах, пренебрежимо мала — в связи с малым удельным сопротивлением металлов, используемых для провода и в кабеле проводки. Ток течет только тогда, когда мы включаем в сеть приборы. При этом суммарный ток в каждый момент времени определяется только мощностью приборов (связанной с сопротивлением), потребляющих энергию в сети именно в этот момент времени. Но при расчете сети по току и мощности всегда необходимо брать только ситуации, когда одновременно включены все потребляющие устройства. Только такой подход дает возможность застраховаться от всех возможных перегрузок. Но и это еще не все. В момент включения многие устройства потребляют так называемый стартовый ток, который может быть процентов на 10–20 выше по потреблению от стационарной работы данного устройства. Это связано у некоторых устройств с трудностью запуска — разгона массивных роторов, создания рабочих перепадов давления и так далее. Поэтому при выполнении расчета требуется делать поправку еще и на это.

Допустимый длительный ток для кабелей 

Токонесущие провода под действием тока нагреваются всегда. Весь вопрос только в количестве выделяемой теплоты.

С одной стороны, она зависит от протекающего тока, удельного сопротивления материала проводника, его сечения, с другой — от факторов отведения тепла в условиях прохождения проводов: от количества проводов и их близости, изоляции, которая препятствует теплоотводу, наличия коробов или каналов, в которые заправлен кабель, скрытности проводки. И вообще, от климатических факторов, действующих на кабель в местах прохождения проводов: вентиляции, открытого пространства и так далее.

Качество проводки и старение

В результате действия всех этих многочисленных факторов провод, систематически нагревающийся от проходящего по нему тока, с точки зрения безопасности может быть:

• Надежным носителем тока и напряжения. У такого провода срок будущей безаварийной работы можно считать неограниченным.
• Старым или стареющим носителем электроэнергии. Качество провода за время эксплуатации снизилось, ухудшилась изоляция, стыки и соединения проводов потеряли часть проводимости. Старение провода имеет склонность со временем накапливаться и способствовать увеличению скорости старения и возрастанию отрицательных факторов.
• Опасной проводкой электроэнергии. Режим работы таков, что аварии вероятны. Это выражается в увеличении нагрева проводов на обычном токе, неравномерности нагрева из-за ухудшения изоляции, окислении контактов, ухудшении равномерности сечения проводов из-за естественного для металлов окисления. Неравномерности тоже имеют свойство усиливать старение и локально ухудшать качество.

 Температура, таким образом, является очень важным показателем безопасности работы электрической проводки.

Кроме того, температурный режим сам по себе способен ухудшать проводку, а в случаях превышения предельного порога приводить к авариям.

В результате допустимые токовые нагрузки кабелей должны быть уменьшены.

Например, есть такое правило, что каждые 8° лишнего нагрева кабеля по току ускоряют процессы (и химические, и физические) в материале в два раза. Это отражается на характеристиках проводника (особенно алюминиевого) и ухудшает характеристики изолятора.

Изоляция и температура

Изоляция в результате нагрева сама может стать источником опасных и вредных факторов. Например, ПВХ при увеличении температуры ведет себя так:

• 80 °С — размягчение;
• 100 °С — выделение HCl (летучего вредного газа, хлористого водорода, который при растворении в воде становится соляной кислотой). С повышением температуры процесс усиливается. При 160 °С его уже выделится 50%, при 300 °С — 85%;
• 210 °С — плавление;
• 350 °С — начинается возгорание углеродной основы ПВХ.

Это касается твердого ПВХ, мягкий содержит много добавок-пластификаторов, которые улетучиваются и способны загореться уже при 200 °С.

Размягчение, тем более плавление, кроет в себе другую опасность — могут сблизиться несущие ток провода, что обычно приводит к КЗ и возгоранию.

По соображениям безопасности верхней границей температуры проводов, по которым проходит электрический ток, установили 65 °С. Это при окружающей температуре воздуха 25 °С, земли — 15 °С.

Задача выдержать такую норму нагрева состоит в том, чтобы для всего разнообразия условий подобрать сечения для проводов из разных материалов, применяемых в электротехнике, достаточные для безопасного, то есть без накопления тепла, прохождения тока.

Обязательным условием является то, что имеется в виду допустимый длительный ток для кабелей, а не кратковременные перегрузки.

От внезапных перегрузок по току провода и кабели должны защищать автоматы на щите питания.

Причем их номиналы подбираются так, чтобы они были выше токов, возникающих при кратковременных, но допустимых перегрузках, но ниже опасных для сети перенапряжений.

Структура проводки потребляющей сети

Потребляющая сеть состоит из нескольких групп потребителей. В каждой из них свой характер нагрузок и режим токов, следовательно, и проводка должна соответствовать правилам безопасности.

Самое главное правило: должна быть обеспечена высокая нагружаемость там, где нагружено.

То есть вводные провода, несущие всю тяжесть потребления в сети, должны быть самыми большими по сечению, поскольку через них идет расход энергии на всю мощность нагрузок в рассматриваемой сети.

Пример. Расчет сечения кабеля для квартирной потребляющей сети

В таблице приведены приборы потребления

Ток шины из формулы суммарной мощности

Формула суммарной мощности

при KИ , коэффициенте использования, равном 75% и cos j = 1,

получается в диапазоне  I = 41–81 А. Для проводки, учитывающей любые возможные варианты мощностей подключаемых электроприборов, следует брать верхнее значение и запас на будущее порядка 10–20%. Поэтому принимаем максимальный ток, равный 100 А.

Возможно, такая нагрузка ляжет на шины домовой сети тяжким бременем, и электроснабженческая организация не разрешит иметь столько потребителей сразу, однако выбор проводов не должен зависеть от таких «политических» вопросов. Тем более что проводка в старых домах уже демонстрирует недальновидность прежних ограничений.

Сечение шин, подведенных к квартирам, надо принимать как данность.

Если мы делаем разводку в квартире сами, то делим ее на несколько подсетей по группам по току потребляющих устройств.

От шин щитка питания каждая подсеть будет запитана отдельно. И выполнять ее нужно с расчетом на максимальное потребление именно в этой подсети.

Пуэ — правила устройства электроустановок

Для регламентации безопасности, касающейся всего, что связано с электроэнергией, существует система правил, которые начали разрабатываться с самого начала использования электроэнергии (1899 год, Первый всероссийский электротехнический съезд) и приводиться в систему, близкую к современной, сразу после Великой Отечественной войны в 1946–1949 годах. И существуют и продолжают разрабатываться и сейчас — в России, Белоруссии и на Украине.

Электробезопасность — это очень серьезно, несмотря на расхождения во взглядах где-то еще. У нас, например, предусматриваются и штрафы за несоблюдение правил устройства электроустановок для граждан, должностных лиц и предпринимателей и для юридических лиц.

То, что касается безопасности электропроводки, собрано в 1 разделе в 3 главе.

В таблицах отображен допустимый длительный ток для кабелей для множества вариантов проводов, металлов (разное удельное сопротивление), изоляции, характера (одножильный – многожильный), сечения провода, а также способов прокладки кабеля.

Полный текст 3 главы из 1 раздела 7-го издания ПУЭ имеется в следующем файле. Допустимый длительный ток для кабелей в них представлен в таблицах 3.1.7.4 – 3.1.7.11.

Для нашего примера построим таблицу, разбив всех потребителей на группы, в каждой группе посчитаем суммарную мощность, ток и найдем по ПУЭ соответствующее ему сечение кабеля для меди и алюминия.

В нашем случае выделим подсети и просчитаем для каждой из них суммарную мощность и максимальный ток. Из ПУЭ сделаем выбор сечения провода для медных проводов и алюминия:

Получилось, для осветительной сети подходит сечение провода 1 мм2 меди или 2 мм2  алюминия.

Для розеточной сети с невысоким потреблением (жилые помещения), соответственно,
1,5 и 2,5 мм2.

Две розеточные подсети со значительным уровнем потребления — в кухне и ванной — дали 4 и 5–6 мм2.

Отдельные потребители могут быть запитаны и отдельной проводкой с индивидуальным расчетом тока и сечения.

Источник: https://domelectrik.ru/baza/teoriya/dlitelno-dopustimyy-tok-kabelya-po-pue

Выбираем сечение кабеля по току с помощью таблиц ПУЭ и ГОСТ, особенности расчетов

Используя таблицу ПУЭ можно правильно выбрать сечение кабеля по току.

Так, например если кабель будет меньшего сечения, то это может привести к преждевременному выходу из строя всей системы проводки или порче включённого оборудования.

Так же неправильный выбор толщины кабеля может стать причиной пожара, который произойдёт из-за плавления изоляции провода при его перегреве из-за высокой мощности.

При обратном процессе, когда толщина кабеля будет взята со значительным запасом по мощности, может произойти лишняя трата денег для приобретения более дорогостоящего провода.

Как показывает практика, в большинстве случаев выбирать сечение кабеля по току следует исходя из показателя его плотности.

ОГЛАВЛЕНИЕ

• Таблицы ПУЭ и ГОСТ
• Плотность тока
• Проведение расчетов сечения по току
• Расчет по току с применением дополнительных параметров

Плотность тока

При проведении выбора сечения провода необходимо знать некоторые показатели.

Так, например величина плотности тока в таком материале как медь составляет от 6 до 10 А/мм2.

Такой показатель является результатом многолетних наработок специалистов и принимается исходя из основных правил регламентирующих устройство электрических установок.

В первом случае при плотности в шесть единиц предусмотрена работа электрической сети в длительном рабочем режиме.

Если же показатель составляет десять единиц, то следует понимать, что работа сети возможна не длительное время во время периодических коротких включений.

Поэтому производить выбор толщины необходимо именно по данному допустимому показателю.

Приведенные выше данные соответствуют медному кабелю. Во многих электрических сетях до сих пор применяются и алюминиевые провода. При этом медный кабель в сравнении с последним типом провода имеет свои неоспоримые преимущества.

К таковым можно отнести следующее:

1. Медный кабель обладает намного большей мягкостью и в тоже время показатель его прочности выше.
2. Изделия, изготовленные из меди более длительное время не подвержены процессам окисления.
3. Пожалуй, самым главным показателем медного кабеля есть его более высокая степень проводимости, а значит и лучший показатель по плотности тока и мощности.

Для экономии на платежах за электроэнергию наши читатели советуют «Экономитель энергии Electricity Saving Box». Ежемесячные платежи станут на 30-50% меньше, чем были до использования экономителя. Он убирает реактивную составляющую из сети, в результате чего снижается нагрузка и, как следствие, ток потребления. Электроприборы потребляют меньше электроэнергии, снижаются затраты на ее оплату.

загрузка…

К самому главному недостатку такого кабеля можно отнести более высокую цену на него.

Показатель плотности тока для алюминиевого провода находится в диапазоне от четырёх до шести А/мм2. Поэтому его можно применять в менее ответственных сооружениях. Так же данный тип проводки активно применялся в прошлом веке при строительстве жилых домов.

Проведение расчетов сечения по току

При расчете рабочего показателя толщины кабеля, необходимо знать какой ток будет протекать по сети данного помещения. Например, в самой обычной квартире необходимо суммировать мощность всех электрических приборов, которые подключаются к сети.

В качестве примера для расчета можно привести стандартную таблицу потребляемой мощности основными бытовыми приборами, использующимися в обычной квартире.

Исходя и суммарной мощности, производится расчет тока, который будет течь по кабелям сети.

I=(P*K1)/U

В этой формуле Р означает общую мощность, измеряемую в Ваттах, К1 – коэффициент, который определяет одновременную работу всех бытовых приборов (его величина обычно равняется 0,75) и U – напряжение в домашней сети равное обычно 220 Вольтам.

Данный показатель расчета тока поможет сделать оценку нужного сечения для общей сети. При этом необходимо так же учитывать и рабочую плотность тока.

Такой расчет можно принимать как приблизительный выбор. При этом более точные показатели могут быть получены с использованием выбора из специальной таблицы ПУЭ. Такая таблица ПУЭ является элементом специальных правил устройства электрических установок.

Ниже приведен пример таблицы ПУЭ, по которой возможно производить выбор сечения.

Как видно такая таблица ПУЭ кроме зависимости сечений от показателя по току ещё предусматривает и учёт материала, из которого изготавливаются провода, а так же и его расположение. Кроме этого в таблице регламентируется количество жил и величина напряжения, которая может быть как 220, так и 380 Вольт.

Расчет по току с применением дополнительных параметров

При расчете сечения на основе тока с использованием таблицы ПУЭ можно пользоваться и дополнительными параметрами.

Например, есть возможность учитывать диаметр жилы. Поэтому при определении сечения жилы применяют специальное оборудование под названием микрометр.

На основе его данных определяется толщина каждой жилы.

Потом с использованием значений ранее полученных токов и специальной таблицы производится окончательный выбор величины сечения жилы провода.

Если же кабель состоит из нескольких жил, то следует произвести замер одной из них и посчитать её сечение. После этого для нахождения окончательного значения толщины, показатель, полученный для одной жилы, умножается на их количество в проводе.

Полученное таким образом с использованием расчетов и таблицы ПУЭ значение сечения кабеля позволит создать в доме или квартире проводку, которая будет служить хозяевам на протяжении довольно долгого периода времени без возникновения аварийных или внештатных ситуаций.

Источник: http://ElectricVDele.ru/elektroprovodka/kabeli-i-provoda/vybor-secheniya-kabelya-po-toku-tablica-pue.html

Если электрический ток будет протекать по проводнику в течение длительного времени, в этом случае установится определенная стабильная температура данного проводника, при условии неизменной внешней среды. Величины токов, при которых температура достигает максимального значения, в электротехнике известны как длительно допустимые токовые нагрузки для кабелей и проводов. Данные величины соответствуют определенным маркам проводов и кабелей. Они зависят от изоляционного материала, внешних факторов и способов прокладки. Большое значение имеет материал и сечение кабельно-проводниковой продукции, а также режим и условия эксплуатации. Причины нагрева кабеля Причины повышения температуры проводников тесно связаны с самой природой электрического тока. Всем известно, что по проводнику под действием электрического поля упорядоченно перемещаются заряженные частицы – электроны. Однако для кристаллической решетки металлов характерны высокие внутренние молекулярные связи, которые электроны вынуждены преодолевать в процессе движения. Это приводит к высвобождению большого количества теплоты, то есть, электрическая энергия преобразуется в тепловую. Данное явление похоже на выделение теплоты под действием трения, с той разницей, что в рассматриваемом варианте электроны соприкасаются с кристаллической решеткой металла. В результате, происходит выделение тепла. Такое свойство металлических проводников имеет как положительные, так и отрицательные стороны. Эффект нагрева используется на производстве и в быту, как основное качество различных устройств, например, электрических печей или электрочайников, утюгов и другой техники. Отрицательными качествами являются возможные разрушения изоляции при перегреве, что может привести к возгоранию, а также выходу из строя электротехники и оборудования. Это означает, что длительные токовые нагрузки для проводов и кабелей превысили установленную норму. Существует множество причин чрезмерного нагрева проводников: Основной причиной часто становится неправильно выбранное сечение кабеля. Каждый проводник обладает собственной максимальной пропускной способностью тока, измеряемого в амперах. Прежде чем подключать тот или иной прибор, необходимо установить его мощность и только потом выбирать сечение. Выбор следует делать с запасом мощности от 30 до 40%. Другой, не менее распространенной причиной, считаются слабые контакты в местах соединений – в распределительных коробках, щитках, автоматических выключателях и т.д. При плохом контакте провода будут нагреваться, вплоть до их полного перегорания. Во многих случаях достаточно проверить и подтянуть контакты, и чрезмерный нагрев исчезнет. Довольно часто контакт нарушается из-за неправильного соединения медных и алюминиевых проводов. Чтобы избежать окисления в местах соединений этих металлов, необходимо использовать клеммники. Для правильного расчета сечения кабеля нужно вначале определить максимальные токовые нагрузки. С этой целью сумма всех номинальных мощностей у используемых потребителей, должна быть поделена на значение напряжения. Затем, с помощью таблиц можно легко подобрать нужное сечение кабеля. Расчет допустимой силы тока по нагреву жил Правильно выбранное сечение проводника не допускает падений напряжения, а также излишних перегревов под воздействием проходящего электротока. То есть, сечение должно обеспечивать наиболее оптимальный режим работы, экономичность и минимальный расход цветных металлов. Сечение проводника выбирается по двум основным критериям, как допустимый нагрев и допустимая потеря напряжения. Из двух значений сечения, полученных при расчетах, выбирается большая величина, округляемая до стандартного уровня. Потеря напряжения оказывает серьезное влияние преимущественно на состояние воздушных линий, а величина допустимого нагрева оказывает серьезное влияние на переносные шланговые и подземные кабельные линии. Поэтому сечение для каждого вида проводников определяется в соответствии с этими факторами. Понятие допустимой силы тока по нагреву (Iд) представляет собой протекающую по проводнику силу тока в течение длительного времени, в процессе которого появляется значение длительно допустимой температуры нагрева. При выборе сечения необходимо соблюдение обязательного условия, чтобы расчетная сила тока Iр соответствовала допустимой силе тока по нагреву Iд. Значение Iр определяется по следующей формуле: Iр, в которой Рн является номинальной мощностью в кВт; Кз – коэффициент загрузки устройства, составляющий 0,8-0,9; Uн – номинальное напряжение устройства; hд – КПД устройства; cos j – коэффициент мощности устройства 0,8-0,9. Таким образом, любому току, протекающему через проводник в течение длительного времени, будет соответствовать определенное значение установившейся температуры проводника. При этом, внешние условия, окружающие проводник, остаются неизменными. Величина тока, при которой температура данного кабеля считается максимально допустимой, известна в электротехнике, как длительно допустимый ток кабеля. Этот параметр зависит от материала изоляции и способа прокладки кабеля, его сечения и материала жил. Когда рассчитываются длительно допустимые токи кабелей, обязательно используется значение максимальной положительной температуры окружающей среды. Это связано с тем, что при одинаковых токах теплоотдача происходит значительно эффективнее в условиях низких температур. В разных регионах страны и в разное время года температурные показатели будут отличаться. Поэтому в ПУЭ имеются таблицы с допустимыми токовыми нагрузками для расчетных температур. Если же температурные условия значительно отличаются от расчетных, существуют поправки с помощью коэффициентов, позволяющих рассчитать нагрузку для конкретных условий. Базовое значение температуры воздуха внутри и вне помещений устанавливается в пределах 250С, а для кабелей, проложенных в земле на глубине 70-80 см – 150С. Расчеты с помощью формул достаточно сложные, поэтому на практике чаще всего используется таблица допустимых значений тока для кабелей и проводов. Это позволяет быстро определить, способен ли данный кабель выдержать нагрузку на данном участке при существующих условиях. Условия теплоотдачи Наиболее эффективными условиями для теплоотдачи является нахождение кабеля во влажной среде. В случае прокладки в грунте, отведение тепла зависит от структуры и состава грунта и количества влаги, содержащейся в нем. Для того чтобы получить более точные данные, необходимо определить состав почвы, влияющий на изменение сопротивления. Далее с помощью таблиц находится удельное сопротивление конкретного грунта. Данный параметр может быть уменьшен, если выполнить тщательную трамбовку, а также изменить состав засыпки траншеи. Например, теплопроводность пористого песка и гравия ниже, чем у глины, поэтому кабель рекомендуется засыпать глиной или суглинком, в которых отсутствуют шлаки, камни и строительный мусор. Воздушные кабельные линии обладают плохой теплоотдачей. Она ухудшается еще больше, когда проводники прокладываются в кабель-каналах с дополнительными воздушными прослойками. Кроме того, кабели, расположенные рядом, подогревают друг друга. В таких ситуациях выбираются минимальные значения нагрузок по току. Чтобы обеспечить благоприятные условия эксплуатации кабелей, значение допустимых токов рассчитывается в двух вариантах: для работы в аварийном и длительном режиме. Отдельно рассчитывается допустимая температура на случай короткого замыкания. Для кабелей в бумажной изоляции она составит 2000С, а для ПВХ – 1200С. Значение длительно допустимого тока и допустимая нагрузка на кабель представляет собой обратно пропорциональную зависимость температурного сопротивления кабеля и теплоемкости внешней среды. Необходимо учитывать, что охлаждение изолированных и неизолированных проводов происходит в совершенно разных условиях. Тепловые потоки, исходящие от кабельных жил, должны преодолеть дополнительное тепловое сопротивление изоляции. На кабели и провода, проложенные в земле и трубах, существенно влияет теплопроводность окружающей среды. Если в одной траншее прокладывается сразу несколько кабелей, в этом случае условия их охлаждения значительно ухудшаются. В связи с этим длительно допустимые токовые нагрузки на провода и кабели снижаются на каждой отдельной линии. Данный фактор нужно обязательно учитывать при расчетах. На определенное количество рабочих кабелей, проложенных рядом, существуют специальные поправочные коэффициенты, сведенные в общую таблицу. Таблица нагрузок по сечению кабеля Передача и распределение электрической энергии совершенно невозможно без проводов и кабелей. Именно с их помощью электрический ток подводится к потребителям. В этих условиях большое значение приобретает токовая нагрузка по сечению кабеля, рассчитываемая по формулам или определяемая с помощью таблиц. В связи с этим, сечения кабелей подбираются в соответствии с нагрузкой, создаваемой всеми электроприборами. Предварительные расчеты и выбор сечения обеспечивают бесперебойное прохождение электрического тока. Для этих целей существуют таблицы с широким спектром взаимных связей сечения с мощностью и силой тока. Они используются еще на стадии разработки и проектирования электрических сетей, что позволяет в дальнейшем исключить аварийные ситуации, влекущие за собой значительные затраты на ремонт и восстановление кабелей, проводов и оборудования. Существующая таблица токовых нагрузок кабелей, приведенная в ПУЭ показывает, что постепенный рост сечения проводника вызывает снижение плотности тока (А/мм2). В некоторых случаях вместо одного кабеля с большой площадью сечения, более рациональным будет использование нескольких кабелей с меньшим сечением. Однако, данный вариант требует экономических расчетов, поскольку при заметной экономии цветного металла жил, возрастают затраты на устройство дополнительных кабельных линий. Выбирая наиболее оптимальное сечение проводников с помощью таблицы, необходимо учитывать несколько важных факторов. Во время проверки на нагрев, токовые нагрузки на провода и кабели принимаются из расчета их получасового максимума. То есть, учитывается средняя максимальная получасовая токовая нагрузка для конкретного элемента сети – трансформатора, электродвигателя, магистралей и т.д. Кабели, рассчитанные на напряжение до 10 кВ, имеющие пропитанную бумажную изоляцию и работающие с нагрузкой, не превышающей 80% от номинала, допускается краткосрочная перегрузка в пределах 130% на максимальный период 5 суток, не более 6 часов в сутки. Когда нагрузка кабеля по сечению определяется для линий, проложенных в коробах и лотках, ее допустимое значение принимается как для проводов, уложенных открытым способом в лотке в одном горизонтальном ряду. Если провода прокладываются в трубах, то это значение рассчитывается, как для проводов, уложенных пучками в коробах и лотках. Если в коробах, лотках и трубах прокладываются пучки проводов в количестве более четырех, в этом случае допустимая токовая нагрузка определяется следующим образом: Для 5-6 проводов, нагруженных одновременно, считается как при открытой прокладке с коэффициентом поправки 0,68. Для 7-9 проводников при одновременной нагрузке – так же как при открытой прокладке с коэффициентом 0,63. Для 10-12 проводников при одновременной нагрузке – так же как при открытой прокладке с коэффициентом 0,6. Таблица для определения допустимого тока Расчеты, выполняемые вручную, не всегда позволяют определить длительно допустимые токовые нагрузки для кабелей и проводов. В ПУЭ содержится множество разных таблиц, в том числе и таблица токовых нагрузок, содержащая готовые значения, применительно к различным условиям эксплуатации. Характеристики проводов и кабелей, приведенные в таблицах, дают возможность нормальной передачи и распределения электроэнергии в сетях с постоянным и переменным напряжением. Технические параметры кабельно-проводниковой продукции находятся в очень широком диапазоне. Они различаются собственной маркировкой, количеством жил и другими показателями. Таким образом, перегрев проводников при постоянной нагрузке можно исключить путем правильного подбора длительно допустимого тока и расчетов отведения тепла в окружающую среду.

Общая допустимая токовая нагрузка для гибкого кабеля — Статьи

Допустимая токовая нагрузка изолированных проводов и кабелей, непрокладываемых в земле, при температуре окружающей среды-30°С (согласно DIN VDE 0100 часть 523, таблица 3) Температура окружающей среды, °С Допустимая токовая нагрузка в % Резиновая изоляция Допустимая температура проводника 60°С, % ПВХ изоляция Допустимая температура проводника 70°С, % 30-35 91 92 35-40 82 87 40-45 71 79 45-50 58 71 50-55 41 61

Допустимая токовая нагрузка проводов с повышенной термостойкостью при температуре окружающей среды-55°C (согласно DIN VDE 0100 часть 523, таблица 4) Температура окружающей среды проводов при Допустимая токовая нагрузка вышеуказанной таблицы, % допустимой темп. проводов 100°С допустимой темп. проводов 180°С 55-65 55-145 100 65-70 145-150 92 70-75 150-155 85 75-80 155-160 75 80-85 160-165 65 85-90 165-170 53 90-95 170-175 38

29.3. Длительно допустимые токовые нагрузки на кабели, провода и шнуры с резиновой и пластмассовой изоляцией

Токовые нагрузки на кабели, провода и шнуры данной группы, в том числе кабели в свинцовой, резиновой или ПВХ оболочке, приведены из расчета максимального нагрева жил до 65 °С, при температуре окружающего воздуха 25 и земли 15°С в табл. 29.15-29.20

При определении числа проводов, прокладываемых в одной трубе (жил многожильного кабеля или провода), нулевой провод четырехпроводной системы трехфазного тока, а также заземляющие и нулевые защитные проводки в расчет не принимаются.

Допустимые токи нагрузки, приведенные в табл. 29.15, действительны независимо от количества труб и места их прокладки (в воздухе, перекрытиях, фундаментах). Допустимые длительные токи нагрузки для проводов и кабелей, проложенных в коробах или в лотках пучками, должны приниматься: для проводов — по табл. 29.15, как для проводов, проложенных в трубах; для кабелей — по табл. 29.16 и 29.18, как для кабелей, проложенных в воздухе. При одновременно нагруженных проводах более четырех, проложенных в трубах, коробах или лотках пучками, токи нагрузки для проводов должны приниматься по табл. 29.5, как для проводов, проложенных открыто (в воздухе), с введением снижающих коэффициентов 0,68 для 5 и 6, 0,63 для 7-9 и 0,6 для 10-12 проводов. Для проводов вторичных цепей снижающие коэффициенты не вводятся.

Допустимые длительные токи нагрузки для проводов, проложенных в лотках — при однородной укладке, следует принимать как для проводов, проложенных в воздухе, а при прокладке в коробах — как для одиночных проводов и кабелей, проложенных открыто с применением снижающих коэффициентов

Таблица 29.13.

Таблица 29.14. Поправочный коэффициент а, соответствующий сечению кабеля и расположению его в блоке

S, мм2	Коэффициент для номера канала блока
	1	2	3	4
25	0,44	0,46	0,47	0,51
35	0,54	0,57	0,57	0,60
50	0,67	0,69	0,69	0,71
70	0,81	0,84	0,84	0,85
95	1,00	1,00	1,00	1,00
120	1,14	1,13	1,13	1,12
150	1,33	1,30	1,29	1,26
185	1,50	1,46	1,45	1,38
240	1,78	1,70	1,68	1,55

Таблица 29.15. Токовая нагрузка на провода и шнуры с резиновой и ПВХ изоляцией

S, мм2	Ток, А
	Проложенные открыто		Проложенные в трубе
	С медными жилами	С алюминиевыми жилами	С медными жилами					С алюминиевыми жилами
			Два одножильных	Три одножильных	Четыре одножильных	Один двужильный	Один трехжильный	Два одножильных	Три одножильных	Четыре одножильных	Один двужильный	Один трехжильный
0,5	11	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
0,75	15	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
1,0	17	—	16	15	14	15	14	—	—	—	—	—
1,2	20	18	18	16	15	16	14,5	—	—	—	—	—
1,5	23	—	19	17	16	18	15	—	—	—	—	—
2	26	21	24	22	20	23	19	19	18	15	17	14
2,5	30	24	27	25	25	25	21	20	19	19	19	16
3	34	27	32	28	26	28	24	24	22	21	22	18
4	41	32	38	35	30	32	27	28	28	23	25	21
5	46	36	42	39	34	37	31	32	30	27	28	24
6	50	39	46	42	40	40	34	36	32	30	31	26
8	62	46	54	51	46	48	43	43	40	37	38	32
10	80	60	70	60	50	55	50	50	47	39	42	38
16	100	75	85	80	75	80	80	60	60	55	60	55
25	140	105	115	100	90	100	100	85	80	70	75	65
35	170	130	135	125	115	125	135	100	95	85	95	75
50	215	165	185	170	150	160	175	140	130	120	125	105
70	270	210	225	210	185	195	215	175	165	140	150	135
95	330	255	275	255	225	245	250	215	200	175	190	165
120	385	295	315	290	260	295	—	245	220	200	230	190
150	440	340	360	330	—	—	—	275	255	—	—	—
185	510	390	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
240	605	465	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
300	695	535	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
400	830	645	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—

Таблица 29.16. Токовая нагрузка на провода с медными жилами с резиновой изоляцией в металлических оболочках и кабели с медными жилами с резиновой изоляцией в свинцовой, ПВХ или резиновой оболочке, бронированные и небронированные, с нулевой жилой и без нее

S, мм2	Ток, А
	Одножильные	Двухжильные		Трехжильные
	В воздухе	В воздухе	В земле	В воздухе	В земле
1,5	23	19	33	19	27
2,5	30	27	44	25	38
4	41	38	55	35	49
6	50	50	70	42	60
10	80	70	105	55	90
16	100	90	135	75	115
25	140	115	175	95	150
35	170	140	210	120	180
50	215	175	265	145	225
70	270	215	320	180	275
95	325	260	385	220	330
120	385	300	445	260	385
150	440	350	505	305	435
185	510	405	570	350	500
240	605	—	—	—	—

Таблица 29.17. Токовая нагрузка на кабели с алюминиевыми жилами с резиновой или пластмассовой изоляцией в свинцовой, ПВХ и резиновой оболочке, бронированные и небронированные

S, мм2	Ток, А
	Одножильные	Двухжильные		Трехжильные
	В воздухе	В воздухе	В земле	В воздухе	В земле
2,5	23	21	34	19	29
4	31	29	42	27	38
6	38	38	55	32	46
10	60	55	80	42	70
16	75	70	105	60	90
25	105	90	135	75	115
35	130	105	160	90	140
50	165	135	205	110	175
70	210	165	245	140	210
95	250	200	295	170	255
120	295	230	340	200	295
150	340	270	390	235	335
185	395	310	440	270	385
240	465	—	—	—	—

Таблица 29.18. Токовая нагрузка на шнуры переносные шланговые, легкие и средние, кабели переносные шланговые тяжелые, кабели шахтные гибкие шланговые, прожекторные и переносные провода с медными жилами на напряжение 660 В, с нулевой жилой и без нее.

S, мм2	Ток, А
	Одножильные	Двухжильные	Трехжильные
0,5	—	12	—
0,75	—	16	14
1,0	—	18	16
1,5	—	23	20
2,5	40	33	28
4	50	43	36
6	65	55	45
10	90	75	60
16	120	95	80
25	160	125	105
35	190	150	130
50	235	185	160
70	290	235	200

Таблица 29.19. Токовая нагрузка на провода с медными жилами с резиновой изоляцией для электрифицированного транспорта на напряжение 1,3 и 4 кВ

S, мм2	Ток, А	S, мм2	Ток, А	S, мм2	Ток, А
1,0	20	16	115	120	390
1,5	25	25	150	150	445
2,5	40	35	185	185	505
4	50	50	230	240	590
6	65	70	285	300	670
10	90	95	340	350	745

Таблица 29.20. Токовая нагрузка на шланговые кабели с медными жилами в резиновой изоляции для передвижных установок на напряжение 3 и 6 кВ и для торфопредприятий на напряжение 0,5; 3 и 6 кВ

S, мм2	Ток, А
	для передвижных установок		Для торфопредприятий
	3 кВ	6 кВ	0,5 кВ	3 кВ	6 кВ
6	—	—	44	45	47
10	—	—	60	60	65
16	85	90	80	80	85
25	115	120	100	105	105
35	140	145	125	125	130
50	175	180	155	155	160
70	215	220	190	195	—
95	260	265	—	—	—
120	305	310	—	—	—
150	345	350	—	—	—

Таблица 29.21. Поправочный коэффициент на допустимые токовые нагрузки для кабелей, неизолированных и изолированных проводов и шин в зависимости от температуры земли и воздуха

Условная температура среды, °С	Нормированная температура жил, °С	Коэффициенты при расчетной температуре среды, °С
		-5 и ниже	0	+5	+10	+15	+20	+25	+30	+35	+40	+45	+50
15	80	1,14	1,11	,08	1,04	1,00	0,96	0,92	0,88	0,83	0,78	0,73	0,68
25	80	1,24	1,20	,17	1,13	1,09	1,04	1,00	0,95	0,90	0,85	0,80	0,74
25	70	1,29	1,24	,20	1,15	1,11	1,05	1,00	0,94	0,88	0,81	0,74	0,67
15	65	1,18	1,14	,10	1,05	1,00	0,95	0,89	0,84	0,77	0,71	0,63	0,55
25	65	1,32	1,27	,22	1,17	1,12	1,06	1,00	0,94	0,87	0,79	0,71	0,61
15	60	1,20	1,15	,12	1,06	1,00	0,94	0,88	0,82	0,75	0,67	0,57	0,47
25	60	1,36	1,31	,25	1,20	1,13	1,07	1,00	0,93	0,85	0,76	0,66	0,54
15	55	1,22	1,17	,12	1,07	1,00	0,93	0,86	0,79	0,71	0,61	0,50	0,36
25	55	1,41	1,35	,29	1,23	1,15	1,08	1,00	0,91	0,82	0,71	0,58	0,41
15	50	1,25	1,20	,14	1,07	1,00	0,93	0,84	0,76	0,66	0,54	0,37	—
25	50	1,48	1,41	,34	1,26	1,18	1,09	1,00	0,89	0,78	0,63	1,45	—

Основные размеры кабеля и определение допустимой нагрузки

Вероятно, это одно из первых действий инженера-электрика в атомной энергетике: определение размера кабеля путем определения, среди прочего, его допустимой нагрузки. . . .

Размер новых кабелей, как и большинства других вещей, должен соответствовать нормам, стандартам или процедурам, принятым на предприятии. На атомных станциях используются два общих стандарта: Национальный электротехнический кодекс (NEC) и стандарты IPCEA. Если они не используют один из них, вместо этого у них могут быть свои собственные внутренние процедуры, но часто даже они будут ссылаться на один или оба из этих двух документов в качестве основы.Национальный электрический кодекс распространен как внутри отрасли, так и за ее пределами.

Размер кабеля должен быть таким, чтобы он мог адекватно выдерживать, во-первых, ток полной нагрузки, на который он рассчитан, и, во-вторых, любую будущую мощность, которая может быть добавлена ​​к нему. Срок службы кабеля и личная безопасность являются основными факторами, определяющими эти требования. Величина тока полной нагрузки, которую кабель может безопасно нести, называется его «амперной нагрузкой».

Добавьте это слово в словарь выбранного вами текстового процессора.Вы будете использовать и видеть его много.

Кабели

обычно имеют такой размер, чтобы их допустимая нагрузка («нагрузочная способность по току») в 1,25 раза превышала расчетный ток при полной нагрузке. Если будут какие-либо прерывистые нагрузки, работающие сверх стандартной нагрузки, 100% их значения добавляется к требованию по допустимой нагрузке. NEC отличает прерывистые или непостоянные нагрузки от «непрерывных» нагрузок. Непрерывные нагрузки определяются как нагрузки, которые, как ожидается, будут работать в течение 3 часов или более. NEC заявляет требования к емкости следующим образом:

Если ответвленная цепь питает непрерывные нагрузки или любую комбинацию непрерывных и непостоянных нагрузок, минимальный размер проводника ответвленной цепи должен иметь допустимую токовая нагрузку не менее непостоянной нагрузки плюс 125 процентов постоянной нагрузки. [Статья 210.19(A)(1) NEC 2014]

Увеличенный размер кабеля гарантирует, что кабель не будет перегреваться при нормальном использовании. Когда кабели перегреваются, их изоляция ухудшается. По прошествии достаточного времени поврежденные кабели могут привести к короткому замыканию, если металлический проводник внутри прогорает через изоляцию и соприкасается с каким-либо соседним проводником, например, с кабелепроводом, кабельным лотком или панелью.

Родственные

Более высокая токовая нагрузка при неизменном поперечном сечении кабеля

Специалист по автоматизации Лютце из Вайнштадта оптимизирует свои проверенные кабели управления и сервопривода Superflex для допустимого диапазона температур до 90 °C.Это обеспечивает более высокие токовые нагрузки при неизменном поперечном сечении кабеля.

Новинкой в ​​портфолио Lütze являются контрольные кабели 90 °C с полиуретановой оболочкой для номинального напряжения 300 В и 1000 В. Кроме того, кабели серводвигателей, оптимизированные для использования в системах Siemens и Bosch-Rexroth, также рассчитаны на более высокий диапазон температур.

В частности, новые кабели Lütze Superflex обладают двумя преимуществами. С одной стороны, использование качественно улучшенных материалов при том же сечении кабеля обеспечивает более высокую пропускную способность по току, а с другой стороны, кабели можно использовать для применения при 90°C в соответствии со стандартами США NEC и NFPA. 79 из-за более качественных разрешений UL.NFPA 79 означает «Национальная ассоциация противопожарной защиты» и является эквивалентом европейского стандарта EN 60204-1. Эффект особенно велик между 1 и 2,5 мм², что соответствует аналогам AWG AWG18 — AWG14.

Поскольку материал теперь допускает температуру 90 °C вместо 75 °C, определенных в NFPA 79, то допустимая нагрузка по току может быть увеличена на 100 % с 7 до 14 А, например, при использовании кабеля диаметром AWG18. Пример ясно показывает, что более высокие токи также могут передаваться из-за более высокого диапазона температур.Это означает повышенную эксплуатационную безопасность для пользователя.

Новые кабели Lütze Superflex идеально подходят для очень гибких применений в кабеленесущих цепях, а также допускают кручение 60 °/м для неэкранированных кабелей и 30 °/м для экранированных кабелей.

Кроме того, упомянутые преимущества также обеспечивают экономическую выгоду. В зависимости от требуемой пропускной способности по току заказчик теперь может использовать кабель меньшего сечения для своего применения. Это приводит к снижению затрат на сырье и в то же время больше места в буксируемой цепи или позволяет использовать меньшую буксировочную цепь.

Caseizer — Документация

$ A_0 $ $^2$ 2 мм 9004 2 р.2$) $ B_0 $ $ B_2 $ b_x $ мм 0\0419 $ \ beta_ {SC} $ $ C_ {BQ} $ 900 41 $ C_ {Nu, R} $ $c_

,{0424,54, грунт}$

$ CC_ {pull} $ $ d_ {Ar} $ $ d_ {Comp} $ 2 54 $ D_ {сухие} $ $ d_ {Ext} $ $ d_i $ $ d_ {в} $ $ d_ {pk1} $ мм $ d_ {x, y} $ $ \ delta_k $ мм 9 0052 $ \ Delta \ theta_ {e, t} $ K K K $ \ Delta \ Theta_T $ K $ \ Delta \ theta_ {x0} $ $ di_ {sp} $ $ do_d $ мм $ do_t $ $ E_ {HOR} $ $ E_ {стена} $ мм $ \ Epsilon_c $ $ $ \ epsilon_ {accl} $ $ \ epsilon_ {газ} $ $ \ eta_ {do} $ $ \ eta_ {газ} $ $ $ F_E $ $ F_K $ $ f_ {mh} $ $ f_ {rad} $ $ f_ {rad} $ $ G_1 $ $ G_B $ $ G_ {BS} $ mathrm{Gr}_L$ $Grma2 } _ {OG} $ $ H_1 $ $ I_C $ $ I_K $ $ I_ {k3} $ $ I_ {Kad} $ $ I_ {Метод} $ $ inst_ {Elec} $ $ inst_T $ $ k_ {10} $ $ K_ {Air} $ Вт/м.2 9004K) 4 Теплопроводность газа $ K_H $ p.u. $ K_ {par} $ $ K_R $ $ K_ {SA} $ 90 /(м.K) $ K_ {Vermeer} $ $ K_X $ $ L_ {Creat} $ $ l_ {земля} $ $ \ lambda_4 $ $ \ lambda_d $ $ $ $ \ lambda_t $ $ m_ {ab} $ 900 42 Материал трубы воздуховодов $ m_f $ $ m_ {газ} $ $ m_ {hollow} $ кг / км $ m_ {nu, l} $ $ m_ {prot} $ $ m_s $ $ $ m_ {shj} $ $ m_ {sp} $ $ \ mu_ {dyn} $ $ \ MU_T $ $ n_ {avogrado} $ $ N_C $ $ n_ {CW} $ $ n_ {Sea} $ $ n_ {sys} $ $ n_x $ $ \ nu_ {почва} $ $ P_ {AB} $ $ P_ {CB} $ $ P_ {Nu, R} $ 9004 2 м $ PO_X $ $ \ mathrm {PR} _ {Air} $ $ $ q_3 $ Элемент B двухсекционного теплового контура, наполнитель $ Q_D $ 9050 $$ $ q_s $ R R $ $ R_ {C20} $ 9004 Тепловое сопротивление многослойной засыпки .м/Вт 900 $\Omega$/м $r_{mbi}$ Установка 9004/$900 42 Электрическое сопротивление оболочки м $ \ Mathrm {Re} _w $ $ \ Rho_ {ab} $ $ \ Rho_C $ $ \ Rho_j $ 4 5 $ S_ {B1} $ $ S_ {Gas} $ 2 900 }$ $ T_1 $ $ T_3 $ $ T_ {4D} $ $ T_ {4y} $ $ t_ {ab, 2} $ 5 0 0 9 м 4 теплопроводность конвекции $ T_E $ $ t_ {sc} $ $ T_ {SCB} $ $ t_ {стена} $ $ \ tau $ 9005 $2 ,L}$ Макс.температура проводника $ \ Theta_e $ $ \ theta_ {o, l} $ $00449 0{00441} 9004 2 °C $ u_0 $ мм $ W_D $ $ W_ {and} $ $ W_ $W_rad, 4 {W_rad} 4 $ W_ {SAR} $ $ W_T $ 9 0042 x $ $ $ $ / m y $ $ y_p $ $ Z_C $ $ Z_H $ 054 $ Z_S $ $ \ zeta_c $ $ \ zeta_j $

A	$ A_0 $	Коэффициент повышения температуры частичного перехода	1 / S
	$ A_ {12} $	Расстояние между фазой 1 и 2	мм	мм
	$ a_ {23} $	Расстояние между фазой 2 и 3	мм
мм	$ a_ {31} $	Расстояние между фазой 3 и 1	мм
	$A_{ab}$	Площадь поперечного сечения брони	мм$^2$
	$A_{ar}$	Площадь поперечного сечения брони
	$ a_c $	площадь поперечного сечения проводника	мм $ ^ 2 $
	$ a_c $	коэффициент скин и близость коэффициент A для PAC / Gil
	$A_{комп.2$
	$a_{S1}$	Длина 1-й секции (второстепенной)
	$\alpha_{sc}$	Температурный коэффициент материала экрана	1/K
	$\alpha_{sh}$	0 Температурный коэффициент материала оболочки 1 K
	$\alpha_{skid}$	Температурный коэффициент материала полоза	1/K
	$\alpha_{sp}$	Материал стали 0/429 K
	$\alpha_{st}$	Коэффициент теплопередачи для излучения	Вт/(К.2 $)
	$ \ alpha_ {sys} $	Угол наклона в градусах	°
$ \ alpha_t $	проводник на поверхностный фактор на поверхности
B	$ B $	Scepceptance	S / M	S / M
	$ B_0 $		Коэффициент B для частичного преходящего повышения температуры	1 / S
	$ B_1 $	Коэффициент потери $ B_1 $ Armor	$ \ Omega $ / m
	$ B_2 $		$ B_2 $		$ B_2 $	Коэффициент потерь $ B_2 $ of Armor	$ \ Omega $ / m
	$ B_C $	Коэффициент берки Проводник PAC/GIL
	$B_{EMF}$	Напряженность магнитного поля	$\mu$T
	$b_{encl}$	Скин-эффект и коэффициент близости для PAC и коэффициент близости 5 Корпус GIL E
	$ B_K $	Константа термической недвижимости B	мм $ ^ 2 $ / S
	$ B_ {Nu, R} $	Фактор B
	$ B_ {shj} $	фактор $ b_ {shj} $ для куртки вокруг каждого core
Короче сторона backfill	мм
	$ B_Y $		мм	мм
	$ \ beta_0 $	постоянной $ \ beta_0 $ (Ovuworie)
	$ \ beta_1 $	$ \ beta_1 $	коэффициент замещения $ \ beta_1 $ для eddy-create
	$\beta_6$	Коэффициент $|1-\beta(6)|$
	$\beta_{ar}$	Обратная величина температурного коэффициента материала брони	K	0\0412 beta_b$	Угол открытой смачиваемой поверхности Труба	RAD	RAD
	$ \ beta_c $	Возврат температурного коэффициента проводника Материал	K
K
	$ \ beta_ {and} $	Возврат температурного коэффициента материала корпуса	K
	$ \ beta_ {газ} $	Коэффициент объемного теплового расширения для газа	1 / k
	$ \ beta_k $	Возврат температурного коэффициента сопротивления	K
	$ \ beta_m $	фактор $ \ beta_m $
Отправочный температурный коэффициент экрана Материал	K
	$ \ beta_ {sh} $	Обратная величина температурного коэффициента материала оболочки	K
	$\beta_{skid}$	Обратная величина температурного коэффициента полозья wi Re Материал	K	K
	$ \ beta_ {SP} $	Возврат температурного коэффициента стальной трубы Материал	K
	$ \ beta_t $	Фактор-фактор Достигая поверхность к Ambient
	$ \ beta_x $	Угол пересечения [RAD]	RAD
	$ \ beta_ {xing} $	Угол пересечения [°]	°
	$ \ mathrm {Bi} _g $	Biot Номер земли
	$ \ Mathrm {Bi} _p $	Биологический номер трубы
C	$ C_ {AV} $	Тепловая емкость Воздушный поток	W / K	W / K
	$ C_B $	емкость изоляции	F / M
Константы $ C_1 $ — $ C_7 $ multi -слойная засыпка
	$c_c$	Расстояние между осью проводника и центром кабеля	мм
	$C_{c1}$	Теплоемкость, 1-й контур	5 Дж/900м.K)
	$ C_ {C2} $	Тепловая емкость, 2-й петля	J / (MK)
	$ C_ {C3} $	Тепловая емкость, 3-й петля	J / ( MK)
	$ C_ {C4} $	Тепловая емкость, 4-й петля	J / (MK)
	$ C_ {цвет} $	Проводник Color код
	$ C_ {G1} $	фактор C1 для частично похороненных труб
	$ C_ {G2} $	фактор C2 для частично похороненных труб
	$ C_ {G3} $	фактор C3 для Частично похороненные трубы
	$ C_ {газ} $	Константа C Для газа под условиями PAC / GIL
	$ C_ {IJ} $	Коэффициент C для коэффициента просмотра
	$C_{k1}$	Неадиабатическая постоянная $C_1$ 9004 5	мм/м
	$C_{k2}$	Неадиабатическая постоянная $C_2$	К.2 $ / J
	$ C_ {NU, L} $	Фактор C
Фактор C
	$ C_ {NU, w}$	Коэффициент C
	$c_{p,gas}$	Удельная теплоемкость газа при постоянном давлении	Дж/(кг.K)
Удельная объемная теплоемкость грунтового материала	Дж/(кг·К)
	$c_{p,w}$	Удельная теплоемкость воды при постоянном давлении	Дж/(кг .K)
	$c_{shj}$	Коэффициент $c_{shj}$ для оболочки вокруг каждой жилы
	$c_{SI}$	Скорость распространения 40 км/с 90
	$c_{тип}$	Конструкция проводника
	$c_{v,gas}$	Удельная теплоемкость газа при постоянном объеме 90,045 Дж/кг 90,45 К/0045
	$C_{v,soil}$	Теплоемкость единицы объема почвы	Дж/(К.3 $)
	$ CC $	Зарядная емкость	KVAR / KM
Conduit Clearance	мм
	$ CF_ {Pult} $	COBEUIUS FILL	$ \% $
	$ CJ_ {pull} $	Коэффициент заброшенного канала
	$ \ mathrm {COS} \ varphi $	Фактор мощности
	$ Cr_ {pull} $	Коэффициент канала
	$ CUW_ {SC} $	Стандартный медный провод Размер
D	$ D_ {AB} $	Диаметр на доспех	мм	мм
	$ d_ {Ar} $	Внешний диаметр доспехов	мм
мм
средний диаметр доспехов	мм
	$ D_B $	Ди Ameter Backfill	мм
	$ d_ {B3} $	Расстояние C многослойных зажогов	M
M
	$ D_ {B4} $	Расстояние D многослойного засыпки	M	M
	$ D_C $	$ Внутренний диаметр проводника	мм
	$ D_C $	Внешний диаметр проводника	M
	$ D_ {CI} $	Внутренний диаметр проводника	мм
	$ D_ {CI} $	Внутренний диаметр проводника	M
Диаметр отсека	M
	$d_{ct}$	Внешний диаметр проводника для расчета переходных процессов	мм
	$D_{di}$	Внутренний диаметр воздуховода	м	$ d_ {do} $	Внешний диаметр воздуховода	M
диаметр сушки	M
	$ D_E $	Внешний диаметр Объект	мм	мм
	$ D_E $		$ D_E $	Эквивалентный диаметр экрана / ножна и брони	мм
	$ d_ {and} $	Внешний диаметр корпуса	M
	$ D_ {eq} $	эквивалентный диаметр группы круглых объектов	мм
Общий наружный диаметр трубы	M
	$ D_F $	Внешний диаметр наполнителя	мм	мм
	$ d_f $	интервал от горячего объекта в группе	m
диаметр на изоляцию	ММ
	$ d_ {im} $	мнимый слой почвы	m
Внутренний диаметр трубы	M
	$ D_ {ins } $	Диаметр над изоляцией	мм
	$ d_ {это} $	Диаметр на изоляцию для переходных расчетов	мм
мм
	$ D_J $	мм
	$ d_O $	Внешний диаметр	M
M
Расстояние до зеркального зеркального объекта	мм
	$ d_ {pk2} $	Расстояние между похороненными Объекты	мм	мм
	$ D_ {Prot} $	Диаметр защитной крышки	M
M
	$ D_ {PSC} $	Точечная исходная коррекция	м 9 0045
	$ d_ {ref} $	Ссылатный диаметр для определения OHTC	M
	$ D_S $	Эквивалентный диаметр экрана и оболочки	мм
	$ D_ {SC } $	диаметр на экран	мм
	$ D_ {SC} $	средний диаметр экрана	мм
	$ D_ {SCB} $	диаметр на экран постельное белье	мм
	$ d_ {SCS} $	диаметр на экране, обслуживание	мм
мм
	$ d_ {sh} $	диаметр на оболочке	мм
	$ d_ {sh} $	средний диаметр оболочки	мм
	$ d_ {Shb} $	диаметр ниже оболочки	мм
	$ d_ {Shj} $	Диаметр кухни	м M
	$ d_ {почва} $	Наружный диаметр почвенного слоя	M
	$ D_T $	канал покрытия	M
	$ D_W $	Глубина под водой	M	M
	$ D_ {Стена} $	Наружный диаметр стальной трубы	M
M
		$ D_X $	Эквивалентный диаметр проводника	мм
	$ D_X $	Характеристика диаметр	мм	мм
	$ d_ {x, w} $	характерный диаметр для еженедельных нагрузки	мм
характерный диаметр для годовой нагрузки	мм
	$\Delta_1$	Коэффициент замещения $\Delta_1$ для вихревых токов
	Толщина экранирования 900 Слой	мм	мм
	$ \ delta_2 $	коэффициент замещения $ \ delta_2 $ для eddy-токов
	$ \ delta_ {Ar} $	эквивалентная толщина доспеха	мм
	$ \ delta_d $	Расстояние между кабелем и воздуховодом	M
$ \ Delta_k $	Толщина экрана, ножна или броня	мм
	$ \ delta_ {почва} $	Термальная диффузия почвы	M $ ^ 2 $ / S
	$ \ Delta d_ {sh} $	Глубина гофра	мм
	$ \ delta H_C $	Тепловой коэффициент сгорания	MJ / KG
	$ \ Delta T $	Длина шага	S	S
	$ \ Delta \ Theta_ {0t} $	Температура воздуха в туннельном увеличении	K 9004 5
	$\Delta \theta_{0x}$	Повышение температуры при пересечении источников тепла	K
	$\Delta \theta_{0x,h}$	4 900 при повышении температуры источника H	K	K
	$ \ Delta \ theta_ {a, t} $	Исправленное преходящее повышение температуры проводника	K
	$ \ Delta \ Theta_ {Air} $	Увеличение температуры Air	K	K
	$ \ delta \ Theta_c $	повышение температуры	K	K
	$ \ Delta \ Theta_c $	ohmic Устойчивое состояние температуры	K
	$\Delta \theta_{c,t}$	Переходное повышение температуры проводника за счет омических потерь	К
	$\Delta \theta_{ce}$	Разность температур, проводник-поверхность	5 К
	$ \ delta \ theta_d $	повышение температуры по диэлектрическим потерям	K
Переход температуры внешней поверхности	K
	$\Delta \theta_{gas}$	Разность температур от проводника к оболочке	°C
	$\Delta \theta_{kp}$	Повышение температуры подземным объектом k
	$ \ delta \ theta_ {max} $	максимальный допустимый проводник температура	K	K
	$ \ Delta \ Theta_P $	повышение температуры другими похороненными объектами	K
	$ \Delta \theta_R$	Превышение температуры проводника над температурой окружающей среды	K
	$\Delta \theta_{R,\infty}$	Максимально допустимое превышение температуры проводника	° C	° C
	$ \ Delta \ Theta_S $	Разница температур до Ambient	K
K
	$ \ Delta \ Theta_ {SPK} $	Пиковая циклическая температура	K
	$ \ delta \ theta_ {Sun} $	повышение температуры от солнечного излучения	K
K
Переход температуры проводника	K
	$ \ Delta \theta_{t,\infty}$	Установившееся повышение температуры проводника	K
	$\Delta \theta_{uh}$	Повышение температуры при пересечении источников тепла по оси z	5
	$ \ delta \ theta_x $	Критическая температура почвы повышение температуры	K
VDE температура почвы	K
9004
9004 2 $ \ delta W $ w $ wh $	Инкрементное тепло сгенерировано	W
$ \ Delta Z $	Длина интервала	M
	$ di_d $	Внутренний диаметр воздуховода	мм
	$ di_ {труба} $	внутренний диаметр заполненной жидкостью труба	мм
Внутренний диаметр стальной трубы	мм
	$ Di_T $	Туннель Внутренний диаметр	M
$ do_d $	Внешний диаметр воздуховода	мм	мм	$ do_ {труба} $	Внешний диаметр трубы	мм
	$ do_ {sp} $	Внешний диаметр стальной трубы	мм
туннель / через 40045		M
E 90 045	$ e_ {bs} $	Константы установки E
горизонтальный клиренс	мм
	$ E_ {лимит} $	предел толщины почвы Слой	M	M
	$ E_ {почва} $	Толщина слоя почвы	M
M
	$ E_ {riss} $	Увеличение электрического поля	кВ / мм
	$ e_ {ver} $	вертикальный клиренс	мм
зазор до стены	мм
	$ EEC $	воплощенная энергия и углерода	MJ / KG
	$ \ Epsilon_0 $	Вакуумная проницаемость	F / M
Эффективная излучательная способность проводника
	$ \ Epsilon_ {di} $ 90 045	излучательность воздуховода внутренняя поверхность
	$ \ Epsilon_ {do} $	излучательность воздуховода внешняя поверхность
	$ \ Epsilon_e $	излучательная способность поверхности кабеля
Эффективная излучательная способность вложения
диэлектрическая константа газа в отсеке
	$ \ Epsilon_i $	Относительная диэлектрическая проницаемость изоляции
	$ \ Epsilon_k $	фактор потери тепла
	$ \ Epsilon_ {Prot} $	эффективная излучательная способность защитного покрытия
	$ \ Epsilon_ {rad} $	Эффективный коэффициент излучения
	$\eta 0_{gas}$	Эталонная динамическая вязкость газа	Па.S
	$ \ eta_ {di} $	Отражательная способность (непрозрачный) канал внутренней поверхности
Отражательная способность (непрозрачный) проток внешняя поверхность
	$ \ eta_e $	$ \ eta_e $	Отражательная способность (непрозрачная) кабельная поверхность
Динамическая вязкость газа	PA.S
	$ \ eta_w $	Динамическая вязкость воды	Па.S
F	$ F $	Системная частота	HZ
	$ F _ {\ alpha} $	Наклон.
	$ f_ {ar} $	фактор $ f_ {ar} $ для убытков брони
	$ F_ {ATM} $	соотношение атмосферное давление на стандартную атмосферу
	$
	$ f_ {cb} $	фактор для кросс-связанного заземления
$ F_E $	фактор $ F_E $ для потери в eddy-нынешние $
	$ f_ {eq} $	фактор для конверта Круг для группы равных кругов
	$ F_ {form} $	Форма фактора
	$ F_G $	Гравитационная сила	N / M
	$ F_ {ij } $	$	Просмотр фактора Объект-объект
	$ F_K $	$ F_K $	40045
	$ F_ {lay} $	Эффективная длина на единицу протяженностью доспеха	мм
	$ f_m $	коэффициент радиации Mutual
коэффициент взаимного нагрева
	$ F_ {PPC} $	n / mm $ ^ 2 $
	$ F_ {PPC} $	Допустимая сила тяги	N
N
	$ F_ {PT} $	Функция давления и температуры		$		$ F_ {pull} $	Pulling Perving	N
Коэффициент давления боковой стенки	N / M
	$ f_ {rad} $	боковина	N / M	N / M
	$ F_ {RED} $	Коэффициент сокращения для допустимого текущего рейтинга
	$ F_ {T10,1} $	Фактор-фактор Таблица 10, Один кабели	P .ты
	$F_{T10,3}$	Фактор Таблица 10, группы трилистника	о.е.
	$F_{T11,s}$	Фактор Таблица 11, первая часть	о.е.
	$F_{T11,t}$	Фактор Таблица 11, вторая часть	о.е.
	$F_{T12}$	Таблица коэффициентов 12	о.е.
	$F_{T13}$	Таблица коэффициентов 13	с.2 $
	$ G $		$ G $	Проводимость	S / M
$ G_1 $	Геометрический фактор $ G_1 $
	$ G_2 $	Геометрический фактор $ G_2 $ для Кабели с отдельными оболочками
	$ G_A $	$ G_A $
Геометрический фактор для Backfill
Константа установки G
	$G_{corr}$	Геометрический поправочный коэффициент $G_{corr}$ для оболочки вокруг каждой жилы
	$g_{dry}$	5 Ge 90 грунт	р.ты
	$G_{encl}$	Коэффициент G для расчета числа Нуссельта
	$G_{FEA}$	Геометрический эталонный коэффициент} $G_
	$ G_ {OD} $	Объект аспекта Объект / канал
	$ G_S $	Коэффициент замещения $ G_S $ для Eddy-Create
	$ G_ {S00} $	Коэффициент $G_{s 0.0} $
	$ G_ {S05} $	Фактор $	Фактор $ G_ {S 0,5} $
	$ G_ {S10} $	Фактор $ G_ {S 1.0} $
	$g_x$	Геометрическая константа окружности с характеристическим диаметром	pu
	$\gamma_{bessel}$	Постоянная Бесселя	о.е.
	$\gamma_c$	Коэффициент скин-эффекта и близости $\gamma$ для проводника PAC/GIL
	$\gamma_{encl}$	Коэффициент скин-эффекта и близости $\gamma$ Pac / GIL Корпус
	$ \ Gamma_ {EULER} $	EULER’s Contract	M / S $ ^ 2 $
	$ \ Gamma_T $	Достигнутый фактор для групп кабелей
	$ \ Gamma_X $	$	коэффициент затухания для пересечения	1 / m
	$ GMD $	Геометрическое среднее расстояние	мм
	$ GMR $	Геометрический средний радиус	мм
	$ \ Mathrm {GR} _C $	Grashof Number, проводник на газ
	$ \ Mathrm {GR} _ {da} $	Grashof Номер, воздуховод в воздухе
	$\ mathrm{Gr}_{encl}$	Номер Грасгофа, газ к корпусу
	$\mathrm{Gr}_{gd}$	Номер Грасгофа, газ к каналу	9005 2
Число Грасгофа, земля-воздух
	$\mathrm{Gr}_{od}$	Число Грасгофа, объект-воздух
Grashof Number, объект к газу
	$ \ mathrm {gr} _ {prot} $	Grashof Номер, поверхность до Air
H	$ H $	Дистанционный центр трубы до земли	M
$ H_1 $	Компонент индуктивности $ h_1 $ of Armor	H / M
	$ H_1 $	Фактор $ H_1 $ для аварийной нагрузки
	$H_2$	Составляющая индуктивности $H_2$ армо UR	H / M	H / M
	$ H_3 $	$ H_3 $	Компонент индуктивности $ h_3 $ of Armor	H / M
	$ H_ {AMB} $	Коэффициент псевдооборочных пленок в земле уровень	Вт/(К.2 $)
	$ H_ {TS} $	Параметр h В зависимости от скорости воздуха
	$ H_X $	MAGLESS X-CONSTOM	MH
	$ H_Y $	Магнитное поле Y-Component	MH	MH
I	$ I_1 $	$ I_1 $	Устойчивое состояние до перехода	A
	$ I_2 $	Текущий аварийный нагрузки	A
	$ I_C $	The Conditor Teake	A
Емкостный ток нагрузки	A / KM
	$ I_ {C, MAX} $	Наибольшая текущая нагрузка линия	A
	$I_{c,peak}$	Допустимый пиковый циклический ток нагрузки	A
	cacactive замыкание на землю $I_{Ce}5$ 90 Urreent	A / km
	$ I_ {EMF} $	Ток фазы для расчета EMF	A
Допустимый ток короткого замыкания	KA
	$I_{k1}$	Ток короткого замыкания фаза-земля	кА
	$I_{k2}$	Ток короткого замыкания фаза-фаза	кА		Трехфазный симметричный ток короткого замыкания	KA
Ток короткого замыкания (адиабатический)	KA
	$ I_ { KSC} $	Эффективный ток короткого замыкания	KA
Текущий метод расчета
	$ I_R $	Переходный проводник Текущий	A
9 0042 $ inst_ {Air} $	Установка в Air
Установка кабелей для электрических расчетов
	$ Inst_ {Riser} $	Установка кабелей в Riser
	$ inst_ {море} $	Установка подводных кабелей
Установка в воздухе внутри комнаты
J	$ J_ {Макс } $	фазы угол диапазона	°
K $	$ K $	$ K $	$ K $	$ K $	$ K $		$ K $
	$ K_0 $	Коэффициент K для газа в условиях PAC / GIL
	$K_{02}$	Коэффициент $K_{0.2} $
	$ K_ {06} $	фактор $ k_ {0.6} $
Фактор $ K_ {1.0} $
	$ K_4 $	Термальная проводимость почвы	Вт / (МК)
	$ K_A $	Коэффициент K Для расчета в Air
Теплопроводность воздух	Вт/(мК)
	$k_{ar}$	Теплопроводность материала брони	Вт/(м.K)
	$ K_ {bicc} $	постоянный, относящийся к образованию проводника
	$ K_ {Bultzmann} $	Bultzmann Константы	J / K
	$ K_C $	Термальная проводимость проводника Материал	W / (MK)
	$ K_ {CE} $	Коэффициент радиации, проводник к корпусу
	$ K_ {CV} $	Коэффициент конвекции
	$K_{dyn}$	Скорректированный коэффициент динамического трения
	$k_{encl}$	Теплопроводность оболочки
	$k_{жидкость}$	Теплопроводность жидкости	Вт/(мК)
	$k_{газ}$
	$ K_ {GMR} $	Геометрический коэффициент радиуса
Харьковы Характерный диаметр коэффициент диаметра
	$ K_ {ins} $	Термальная проводимость изоляции	Вт/(м.2$
	$k_l$	Коэффициент повышения температуры воздуха
	$k_{LF}$	Постоянный коэффициент потери нагрузки
	$ k_ {od} $	диаметр отношение объект объекта / протоки
	$ K_P $	Коэффициент близости
постоянная $ k_ { par}$ (Ovuworie)
	$k_{pipe}$	Теплопроводность заполненной жидкостью трубы	Вт/(м.K)
	$ K_ {Prot} $	Теплопроводность защитного покрытия		W / (MK)
Фактор формы радиации
	$ K_ {R2 }$	Коэффициент повышения температуры $\delta\theta_{SPK}/\delta\theta_c$	о.е.
	$ K_S $	Коэффициент эффекта кожи
Конвекционная фактор (Heinhold)
	$ K_ {SA, 1} $	фактор 1 для коэффициента конвекционной теплопередачи
	$k_{sa,2}$	Коэффициент 2 для коэффициента конвекционной теплопередачи
	$k_{sc}90
	$ K_ {sh} $	Теплопроводность материала 20045	W / (MK)
	$ K_ {Skid} $	Термальная проводимость заносных проводов
	$k_t$	Коэффициент повышения температуры	о.е.
	$ K_T $	Эффективная излучательная способность поверхности
Vermeer Constance для конвекционной тепловой передачи
	$ K_W $	Тепловая проводимость воды	Вт/(м.K)
	$ K_X $		$ K_X $	Фактор для фиктивного диаметра Neher
Количество источников тепла Кроссинг
L	$ L_0 $	Ссылка Длина туннеля	M
	$ L_1 $	индуктивность фазы 1	H / M
	$ L_2 $	индуктивность фазы 2	H / M
	$ L_3 $	Индуктивность фазы 3	H / M
$ L_B $	Вертикальный центр Backfill	мм	мм
	$ L_ {B4} $	Глубина траншеи многослойки Backfill	M
	$ L_C $	Глубина прокладки источников	мм
	$ L_ {CHAR} $	Характеристика длина Земля поверхность
	$ L_ {CM} $	глубина прокладки	M
Критическая система Длина	км
	$ L_D $	Длина протока	M	M
	$ L_ {Deep} $	Эквивалентная глубина для глубокого захоронения	M
M
	$ L_ {сухой} $	Глубина характерного диаметра зоны сушки	M
	$ l_ {dw} $	длина каналов в воде	m
эквивалентная глубина доходности доходности	мм
	$ L_H $	Глубина укладки скрещивания	мм	мм
	$ l_ {leg} $		длина раздела	M
M
	$ L_R $	Глубина укладки номинального объекта	мм 900 45
	$ L_ {sys} $	Длина системы	км
	$ L_T $	Длина туннеля	M
M
	$ \ Lambda_0 $	Коэффициент замещения $ \ лямбда_0 $ для eddy-create
	$ \ lambda_1 $	$ \ lambda_1 $	фактор потери щита (экран и оболочки)
	$ \ lambda_ {11} $	Коэффициент потерь щита за счет циркулирующих токов
	$ \ lambda_ {12} $	Коэффициент потерь щита по видам токам
	$ \ lambda_2 $	Фактор убытков
	$ \ lambda_ {21} $	Коэффициент потерь Доспехи, циркулирующие токи
	$ \ lambda_ {22} $	Коэффициент убытков доспехов по видам токам
	$ \ lambda_3 $	Потеря Фактор стальных труб для кабелей трубопроводов
коэффициент потери магнитных стальных воздуховодов
фактор для диэлектрических потерь
	$ \ lambda_ {газ} $	соотношение $ c_p / c_v $
Параметр релаксации
	$ LF $	Коэффициент нагрузки	с.ты
	$LF_w$	Недельный коэффициент загрузки	о.е.
	$LF_y$	Годовой коэффициент нагрузки	о.е.
	$ LME $	London Metal Exchange	USD / MT
M	$ M $	Циклический коэффициент рейтинга	P.U.
	$m_0$	Коэффициент замещения $m_0$ для вихревых токов	Гц.M / $ \ OMEGA $
	$ m_0 $	$ m_0 $	Коэффициент m Для частичного переходного температуры Rise	S
S
	$ M_1 $	Исправлен циклический коэффициент циклического рейтинга	K
	$ M_ {ab} $	материал доспехов
масса доспехов	кг / км
	$ m_ {ar} $	Материал брони
	$ m_ {ar} $	Масса Armor	кг / км
	$ m_c $	Материал проводника
	$ m_c $	Масса проводника	кг / км
	$ m_ {кабель} $	Список материалов в кабеле
	$ m_ {comp} $	материал изоляционного газа
	$ m_d $
	$ m_e $		$ m_e $	коэффициент замещения $ m_e $ для расчета фактора $ f_e $
	$ m_ {EMF} $	Количество шагов
	$ m_ {alcl} $	Материал корпуса
	$ m_f $	Материал наполнителя
	$ m_f $	Масса наполнителя	кг / км
	$ M_ {fluid} $	материал жидкости
газ и газ-смеси
масса полого кабеля	кг / km
	$ m_i $		$ m_i $	Материал изоляции
	$ M_i $	Масса изоляции	кг / км
	$ M_ {IEEE} $	Материалы{1/2} $
	$ m_ {metal} $	Масса металлических запчастей	кг / км
	$ m_ {mol} $	Молярная масса	г / моль
	$ m_ {mol} $	Молекулярная масса	Mol
фактор m
	$ m_ {nu, w} $	Фактор m
	$ m_ {труба} $	материал жидкости заполненной трубы
Материал защитной крышки
	$ m_ {riser } $	Материал Riser
$ m_s $	фактор $ m_s $
	$ m_ {sc} $	Материал экрана
	$ m_ {sc} $	Масса металлического экрана	кг/км
	$M_ {SeaBed} $	Материал морского дна
	$ m_ {sh} $	Материал ножна
	$ m_ {sh} $	Масса металлической оболочки	кг / км
	$ m_ {shj} $	Материал корпуса оболочки
Масса куртки над каждым ядром	кг / км
	$ m_ {skid } $	$
	$ m_ {skid} $	Масса km	кг / км
	$ m_ {почва} $	Тип почвы
	$ m_ {sp} $	Материал сдерживания для кабелей трубопроводов
Масса стальной трубы	кг / км
	$ m_ { spf}$	Наполнитель для стальных труб
	$ m_ {лента} $	масса ленты	кг / км	кг / км
	$ m_ {tot} $	масса кабеля	кг / км
	$ \ mu $	Коэффициент потерь	р.ты
	$ \ mu_0 $	вакуумная проницаемость	h / m
динамический коэффициент трения
	$ \ mu_e $	продольная относительная проницаемость
	$ \ Mu_S $	Относительная проницаемость
$ \ MU_T $	Traverse относительная проницаемость стальных проводов
	$ \ mu_w $	Фактор потери на недельные нагрузки	стр.2 $
	$ n_ {A, 1} $	Количество проводов 1-й брони
	$ N_ {A, 2} $	Количество проводов 2-й брони
	$ N_ {AR} $	Количество проводов Armor
Avogadro Constance	1 / MOL
	$ N_B $	Количество загруженных объектов в Backfill
	$ N_C $	Количество проводников в объекте
Количество источников в System
	$ N_ {CC} $	Количество проводников Комбинированный
	$ N_ {CG} $	Количество проводников в Pac / gil
Количество проводов в проводника
	$ n_ { цикл}$	Число циклов нагрузки
	$ n_e $		$ n_e $	коэффициент замещения $ n_e $ Для расчета фактора $ f_E $
	$ n_ {hor} $	Количество кабельных групп рядом друг с другом
	$ n_ {nu, r} $	фактор n
Количество подводных кабелей
	$ n_ {Sum} $	Общее количество объектов В наполненном воздухом пространстве
	$ N_ {SW} $	Количество проводов экрана
Количество параллельных систем в одном заключении
	$ n_ {ver} $	Количество кабельных групп над каждой другой
Количество интервалов
	$ \ Nu $	Суммирование Шаг 1 — $ n_x $
	$ \ Nu_ {Air} $	Кинематическая вязкость для воздуха		m $ ^ 2 $ / s
	$ \ mathrm {nu} _c $	номер NUSSELT, проводник на газ
	$\mathrm{Nu}_{da}$	Число Нуссельта, канал-воздух
	$\mathrm{Nu}_{encl}$	Число Нуссельта, газ-корпус		$\nu_{gas}$	Кинематическая вязкость для газа	м$^2$/с
	$\mathrm{Nu}_{gd}$	Число Нуссельта, газ к каналу 5
	$ \ mathrm {nu} _l $	NUSTELS номер
	$ \ Mathrm {Nu} _ \ od} $	Nusselt номер, объект для протока
	$\mathrm{Nu}_{og}$	Число Нуссельта, объект для газа
	$\mathrm{Nu}_{prot}$	Нуссельта Номер, поверхность воздуха
	$ \ NU_ {SC} $	Удлинение экрана	$ \% $
Содержание влаги почвы	$ \ % $
	$ \ mathrm {nu} _w $	Nusselt номер, поверхность к воде
	$ \ Nu_w $	Кинематическая вязкость для воды	M $ ^ 2 $ / S
O	$ \ Omega $	Угловая частота	RAD / S
P	$ P_ {A, 1} $	Длина положения 1-й брони	мм
	$ P_ {A, 2} $	Длина положения 2-й брони	мм
Фактор распределения доспехов
	$ P_ {AR }$	Длина слоя брони	мм
	$ P_ {ATM} $	атмосферное давление воздуха	HPA
Незначительное соотношение длины раздела
	$ P_ {Comp} $	Давление газа в Отдел	бар
	$ P_ {Gas} $	давление газа	PA
	$ P_I $	фактор распределения изоляции
	$ P_J $	фактора распределения Куртка
	$ P_L $	Active Power at $		кВт
фактор P
	$ P_ {Shj} $	Фактор раскрывает куртку ножна
	$ P_ {почва} $	Глубина источника изображения
	$ P_ {TR} $	Эффективный периметр через
	$ P_W $	Давление воды	бар
Коэффициент замещения P Для расчета коэффициента потерь путем циркулирующих токов
	$ \ phi_ {Air} $	Относительная влажность воздуха	$ \% $
	$ \ phi_ {Ar} $	Угол между броней и осью кабеля	RAD
	$ \ phi_ {Arc} $	Угол Изгиба	RAD	RAD
	$ \ phi_ {El} $	Угол к плоскости секции	RAD
	$ \ phi_ {tr} $	Параметр $ \ phi $ для Чероза
	$ \ Pi $	Archimedes постоянные $ \ pi $
номер Prandtl для Air
	$ \mathrm{Pr}_{gas}$	Число Прандтля Для GAS
	$ \ Mathrm {pr} _w $	_ _ $	_
Q	Q	$ Q_1 $	Соотношение потерь, влияющих на экран постельного белья / сервировки
	$ q_2 $	Соотношение потерь, влияющие на докладки брони
Соотношение потерь, влияющих на куртку
	$ Q_4 $	Соотношение потерь, влияющих на окружающую среду
	$Q_A$	Элемент А двухзвенной тепловой схемы	Дж/(м.K)
	$ q_ {ab} $	Термальная емкость доспехов
	$ q_ {Ar} $	Термальная емкость Armor	J / (MK )
	$ q_ {Ar} $	Соотношение убытков Armor
	$ Q_B $	Элемент B из тепловой цепи	J / (MK)
	$ Q_{B,ab}$	Элемент Б двухсекционной тепловой схемы броневой подушки	Дж/(м.K)
	$Q_{B,d}$	Элемент В двухсекционной тепловой схемы, канал	Дж/(мК)
	$Q_{B,f}$	Дж/(мК)
	$Q_{B,i}$	Элемент В двухсекционного теплового контура, изоляция	Дж/(мК)
	$Q_{B,j}$	Элемент В двухсекционной тепловой схемы, рубашка	Дж/(мК)
	$Q_{B,s}$	Элемент В двухсекционной часть теплового контура, экран/оболочка	Дж/(м.K)
	$ Q_C $	Термальная емкость проводника	J / (MK)
	$ Q_ {CB} $	Основное соотношение длин раздела
	$ q_ { CT} $	термическая емкость проводника (IEC 60853)	J / (MK)
$ Q_D $	Термальная емкость воздуховода	J / (MK)
	$ q_ { d,fill}$	Теплоемкость заполнения воздуховода	Дж/(м.K)
	$ q_f $	$ q_f $	Термальная емкость наполнителя	J / (MK)
	$ q_f $	Соотношение потерь, влияющих на наполнитель
	$ q_i $	Теплоемкость изоляции	Дж/(мК)
	$Q_{it}$	Теплоемкость изоляции (IEC 60853)	Дж/(мК)
Теплоемкость изоляции, 1-я часть (IEC 60853)	Дж/(м.K)
	$ q_ {It2} $	Тепловая емкость изоляции, 2-й порция (IEC 60853)	J / (MK)
	$ Q_J $	Термальная емкость куртки	J / (MK)
	$ Q_S $	термическая емкость экрана + оболочка	J / (MK)
соотношение убытков экрана / ножна
	$ Q_{sc}$	Теплоемкость экрана	Дж/(м.K)
	$ q_ {SCB} $	термическая емкость экрана постельного белья		J / (MK)
	$ q_ {SCS} $	термическая емкость для сервировки	J / ( MK)
	$ q_ {sh} $	термическая емкость 2 $	J / (MK)
	$ q_ {Shj} $	Тепловая емкостью оболочки	J / (MK )
	$Q_{sp}$	Теплоемкость стальной трубы	Дж/(м.K)
	$ q_ {tot} $	Общая тепловая емкость, переходный	J / (MK)	J / (MK)	$ / (MK)	$ q_x $	коэффициент замещения Q для расчета коэффициента потерь путем циркулирующих токов
	$ q_x $	фактор для характерного диаметра
$ R_0 $	$ R_0 $	Устойчивость к нулевой последовательности	$ \ Omega $ / m
	$ R_1 $	радиус Круг, ограничивая три в форме проводников	мм
	$ R_1 $	$ R_1 $	Сопротивление проводника перед аварийным рейтингом	$ \ Omega $ / m
	$ R_ {Ar} $	Электрическое сопротивление броня	$\Omega$/м
	$r_{arc}$	Радиус изгиба	м
	$r_b5 Эквивалент 2 r_4b5 9004 Us of Backfill	мм	мм
	$ R_C $	Радиус проводника	мм
	$ R_C $	Электрическое сопротивление проводника	$ \ Omega $ / M
	$ R_{c1}$	Термическое сопротивление, 1-й контур	К.M / W
	$ R_ {C2} $	Тепловое сопротивление, 2-й петли	км / Вт
постоянного тока сопротивление проводника при 20 ° C	$ \ Omega $ / m
	$ R_ {C3} $	Тепловое сопротивление, 3-й петля	км / W
	$ R_ {C4} $	Тепловое сопротивление, 4-й петля	км / W
	$R_{cDC}$	Электрическое сопротивление проводника постоянному току	$\Omega$/м
	$R_{CG}$
	$R_{co}$	Сопротивление проводника постоянному току при 20°C	$\Omega$/км
	$R_e9
	$R_{земля}$	Эквивалентное сопротивление обратного пути заземления	о.е.
	$ R_ {ACL} $	Электрическое переменное переменное сопротивление корпуса	$ \ Omega $ / M
	$ r_ {and20} $	Электрическое сопротивление постоянного тока при корпусе при 20 ° C	$ \ Omega $ / m
	$ r_ {encldc} $	Электрическое сопротивление окружающей среды окружения	$ \ Omega $ / m
	$ R_F $	радиус ниже изоляции	мм
	$R_{gas}$	Удельная газовая постоянная	Дж/(кг.K)
	$ R_ {Gas0} $	Универсальный молярный газ Константы
	$ R_I $	Radius изоляции	мм
	$ R_ {IJ} $	Коэффициент r для коэффициента обзора
	$R_{max}$	Сопротивление проводника при аварийном номинальном давлении	$\Omega$/м
	$r_{mbi}5 Минимальный радиус изгиба	M	M
	$ R_ {MBIF} $	Коэффициент минимальной установки RADIUS
	$ R_ {MBP} $	Минимальный радиус изгиба во время кабеля тянутся	м
	$ r_ {mbpf} $	фактор минимального вытягивания изгиба изгиба
	$ R_O $	M	M
	$ R_ {Q11} $	номинальное сопротивление 11 многослойной засыпки	К.м/Вт
	$R_{q12}$	Термическое сопротивление 12 многослойной засыпки	Км/Вт
	$R_{q13}$ 5 Тепловое сопротивление многослойной засыпки	км / W
	$ R_ {Q21} $	Тепловое сопротивление 21 многослойных зажогов	км / Вт
	$ R_ {Q22} $	Тепловое сопротивление 22 мульти- слой засыпки	км/Вт
	$R_{q31}$	Термическое сопротивление 31 многослойной засыпки	К.M / W
	$ R_ {Q32} $	Тепловое сопротивление 32 многослойных зажогов	км / W
	$ R_S $	Электрическое сопротивление щита	$ \ Omega $ / м
	$R_{sc}$	Электрическое сопротивление экрана	$\Omega$/м
	$R_{sh}$
	$R_{skid}$	Электрическое сопротивление проводов полоза	$\Omega$/м
	$R_{so}$			$\Omega$/м
	$R_{sp}$	Электрическое сопротивление стальной трубы	$\Omega$/м
	$r_x$	мм
	$\mathrm{Ra}_c$	Число Рэлея, проводимое
	$\mathrm{Ra}_{encl}$	Число Рэлея, газ к оболочке
	$\mathrm{Ra}_{encl}$ 9004 $ 9004 число Рэлея /duct
	$\mathrm{Ra}_L$	Число Рэлея земля-воздух
	$\mathrm{Ra}_{prot}5 $ поверхность воздух
	$ \ Mathrm {Re} _ {Air} $	Reynolds Номер для Air
Номер Рейнольдса для воды
	$ RF $	Понижающий коэффициент
	$\rho_4$	Удельное тепловое сопротивление грунта	К.M / W
	$ \ Rho_ {4d} $	Термическое удельное сопротивление сухой почвы	км / W
Термическое удельное сопротивление бронированию постельных принадлежностей	км / Вт
	$\rho_{ab,1}$	Термическое сопротивление 1-й броневой подушки	Км/Вт
	$\rho_{ab,2}$	Тепловое сопротивление 2-й броневой подушки	Км/Вт
	$\rho_{ar}$	Удельное электрическое сопротивление материала брони	$\Omega$.M
	$ \ Rho_B $	Тепловое сопротивление Задний план	км / W
	$ \ Rho_ {B1} $	Тепловое сопротивление поверхностному слою	км / W
	$ \ Rho_ {B2} $	Тепловое сопротивление среднего слоя	KM / W
	$ \ Rho_C $	Электрическое сопротивление проводника	$ \ Omega $ .m
	$ \ Rho_ {corr}$	Удельное тепловое сопротивление заполнения гофра	К.M / W
	$ \ Rho_ {CR} $	Тепловое сопротивление проводника Материал	км / Вт
	$ \ Rho_d $	Тепловое сопротивление воздуховодом Материал	KM / W
	$\rho_{d,fill}$	Удельное тепловое сопротивление бентонитовой засыпки	Км/Вт
	$\rho_{земля}$	Удельное электрическое сопротивление грунта м
	$\rho_{encl}$	Удельное электрическое сопротивление материала оболочки	$\Omega$.3 $
	$ \ Rho_i $	$ \ Rho_i $	Тепловое сопротивление теплоизоляции	KM / W
Тепловое сопротивление куртки Материал	км / W
	$ \ rho_{k2}$	Удельное тепловое сопротивление вышележащего слоя	Км/Вт
	$\rho_{k20}$	Удельное электрическое сопротивление металлической составляющей		$\Omega$ 9004.м		$\rho_{k3}$	Удельное тепловое сопротивление слоя ниже	К.м/Вт
	$\rho_{ki}$	Термическое сопротивление прилегающего материала	Км/Вт
	$\rho_{sc}$	Удельное электрическое сопротивление материала2 \ Omega $ .m
	$ \ Rho_ {SCB} $	Термическое удельное сопротивление экрана Постельные принадлежности	KM / W
	$ \ Rho_ {SCS} $	Тепловое сопротивление экрана	км/Вт
	$\rho_{sh}$	Удельное электрическое сопротивление материала оболочки	$\Omega$.M
	$ \ Rho_ {Shj} $	Термическое удельное сопротивление ножковой куртки	км / Вт
	$ \ Rho_ {Skid} $	Удельное электрическое удельное электрическое сопротивление проволочной проволоки	$ \Omega$.м
	$\rho_{sp}$	Удельное электрическое сопротивление материала крутой трубы	$\Omega$.м
	$\rho_t$	Удельное тепловое сопротивление стенки	К.M / W
S	$ S_ {Air} $	Осевые расстояния между объектами	M
Толщина поверхностного слоя	M
	$ S_ {B2} $	Толщина среднего слоя	M
	$ S_ {B3} $	Толщина от объекта к верхней части постельного белья	M
	$ S_ {B4 } $	толщина от объекта к нижней части постельного белья	M
	$ S_C $	Разделение проводников в системе	мм
	$ S_ {CM} $	Разделение проводников В системе	M	M
	$ S_G $	Очевидная мощность в точке инъекции	KVA
Saterland’s Constance	K
	$s_{ij}$	Расстояние между объектами i и j
	$S_k$	Площадь поперечного сечения токоведущего элемента	мм$^2$
Расстояние между фазами в 1-й секции	р.3 $)
	$ \ Sigma_ {Sun} $	Коэффициент поглощения солнечного излучения
T	$ T0_ {Gas} $	K
	$ T_1 $	Тепловое сопротивление между одним проводником и оболочкой	км / W
$ T_1 $	Толщина изоляции для оболочки	мм
	$ T_ {1t} $	Толщина изоляции к оболочке переходной	мм
	$T_2$	Термическое сопротивление подушки брони	К.M / W
	$ T_2 $	Толщина постельных принадлежностей под броней	мм
	$ T_ {2i} $	Толщина изоляции между проводниками	мм
	$ T_3 $	Тепловое сопротивление куртки	KM / W
	$ t_3 $	Толщина порции на броне	мм
Переходное тепловое сопротивление для ежедневной нагрузки	К.M / W
	$ T_ {4db} $	Коррекция термического сопротивления для засыпки	км / Вт
	$ T_ {4i} $	Тепловое сопротивление среды в воздуховоде	км / W
	$ t_ {4ii} $	Тепловое сопротивление стенки воздуховода	KM / W
	$ T_ {4iii} $	Тепловое сопротивление к окружающей среде	км / W
	$T_{4mu}$	Термостойкость к окружающей среде	K.M / W
	$ T_ {4ss} $	Устанавливающее термическое сопротивление	км / Вт
	$ T_ {4T} $	эквивалентное термическое сопротивление для туннеля	км / W
	$ T_ {4w} $	Переходное тепловое сопротивление для еженедельных нагрузки	км / W
Переходное тепловое сопротивление для годовой нагрузки	км / W
	$T_A$	Элемент А эквивалентной тепловой схемы	K.M / W
	$ T_A $	звезды термическое сопротивление воздуха	км / Вт	км / W
	$ T_ {A0} $	Очевидная термическая стойкость к	км / W
	$ t_ {a, 1} $	Толщина 1-й брони	мм
	$ T_ {A, 2} $	Толщина 2-го брони	мм
	$ t_ {ab} $	Толщина брони	мм
	$T_{ab}$	Термическая стойкость брони	К.M / W
	$ t_ {ab, 1} $	Толщина 1-й брони постельное белье		мм
Толщина 2-й брони.	мм
	$ t_ {air} $	Абсолютный воздух температура	K
K
	$ T_ {AR} $	Толщина брони	мм
	$ T_ {AT} $	Термическое сопротивление при конвекции воздух-туннель	К.м/Вт
	$T_{axial}$	Осевое термическое сопротивление за счет движения воздуха через тоннель	Км/Вт
	$T_B$	5 900 эквивалент 4 Элемента 0 теплового контура	km / w
	$ t_ {b0} $	Очевидная термическая стойкость B	км / W
	$ T_ {BURK} $	Объемная температура	K
	$ t_c$	Толщина полого проводника	мм
	$T_C$	Элемент C эквивалентной тепловой схемы	K.м/Вт
	$t_{comp}$	Толщина отсека	м
	$T_{conv,ce}$
	$T_{conv,od}$	Термическое сопротивление конвекции, объект-воздуховод	Км/Вт
	$T_{conv,sa}$	5	Тепловое сопротивление конвекции поверхности Air	KM / W
	$ T_ {Corr} $	Толщина гофрозаправки	мм
	$ T_ {CS} $	Толщина проводника Щит	мм
	$t_{ct}$	Толщина токопроводящей ленты	мм
	$T_d$	Внутреннее тепловое сопротивление диэлектрических потерь	К.M / W
	$ t_d $	Толщина каналов	мм
Внешнее тепловое сопротивление туннелю	км / Вт
	$ T_ {EMF} $	шаг времени для расчета тока источника	S
	$ t_ {and} $	толщина корпуса	м	M
	$ t_ {eq} $	эквивалентное термическое сопротивление	K.m / w
	$ t_f $		$ t_f $	Толщина наполнителя / ремень Изоляция	мм
	$ t_ {газ} $	Абсолютная температура газа	K
	$ T_I $	Тепловое сопротивление изоляции	км / W
	$ T_I $	Толщина изоляции	мм
мм
	$ T_ {Icreence} $	Толщина теплоизоляции	мм
	$t_{ins}$	Толщина изоляции	мм
	$T_{ins}$	Термическое сопротивление изоляции	K.M / W
	$ t_ {int} $	внутреннее тепловое сопротивление для текущих потерь	км / w
	$ t_ {есть} $	Толщина изоляционного экрана	мм
	$ T_ {IS} $	Тепловое сопротивление изоляционного экрана	KM / W
	$ T_J $	$ t_j $	Толщина куртки	мм
	$ T_J $	Тепловое сопротивление куртки	К.M / W
	$ T_ {JJ} $	Толщина дополнительного слоя над пиджак	мм	мм
	$ T_K $	Продолжительность короткого замыкания	S
	$ T_L $	Термическое продольное сопротивление	км / Вт	км / Вт
	$ T_ {MH} $	Взаимное тепловое сопротивление между рейтингом и пересечением объекта	км / W
	$ T_ {MH, V} $	Взаимное термическое сопротивление на срез	К.м/Вт
	$T_o$	Термическое сопротивление масла в трубе	Км/Вт
	$T_{pipe}$	Тепловое сопротивление заполненной жидкости трубы W
	$ t_ {prot} $	Толщина защитного покрытия	M
	$ T_ {Prot} $	Тепловое сопротивление защитной крышки	км / Вт
	$ T_r$	Суммарное тепловое сопротивление	К.м/Вт
	$T_{rad,ce}$	Радиационная теплостойкость, проводник-оболочка	Км/Вт
	$T_{rad,od}$	Объект Для протока	KM / W	KM / W
	$ T_ {RAD, SA} $	излучение термическое сопротивление, поверхность до воздуха	км / W
	$ T_ {RAD, Sun} $	солнечная радиационное тепловое сопротивление	Км/Вт
	$T_{стояк}$	Термическое сопротивление стояка/J-труб в воздухе/воде	К.M / W
	$ T_S $	звезды тепловое сопротивление объекта	км / Вт	км / Вт
	$ T_ {SA} $	Тепловое сопротивление конвекцией, поверхность до воздуха	км /р /р.
Толщина экрана	мм
Толщина экрана постельного белья	мм
	$ T_ {SCB} $	Тепловое сопротивление подушки экрана	К.M / W
	$ t_ {SCS} $	Толщина экрана	мм
	$ T_ {SCS} $	Тепловое сопротивление экрана постельного белья	км / W
	$ t_ {sh} $	Толщина оболочки	мм	мм
	$ T_ {Sha} $	Общая толщина между отдельными оболочками и броней	мм
	$ T_ {Shj} $	Толщина оболочки	мм
	$T_{shj}$	Термическое сопротивление оболочки	K.M / W
	$ T_ {Skid} $	Толщина заносных проводов	мм
	$ T_ {SP} $	Толщина стальной трубы	мм
	$ T_ {St} $	70045	км / W	KM / W
	$ T_ {Surf} $	Абсолютная температура поверхности	K
	$ T_T $	толщина стен	м
	$T_t$	Тепловое сопротивление звезды тоннеля	К.M / W
	$ t_ {tot} $	Общее термическое сопротивление, переходный	км / W
	$ T_ {TR} $	Тепловое сопротивление корыта	км / Вт
	$ T_ {TW} $	Тепловое сопротивление туннельной стены	км / W
термическое сопротивление стенки трубы	км / W
	$ \ mathrm {tan} \ delta_i $	фактор потерь изоляции
Переходный период нагрузки
	$ \ Tau_ {Ar} $	Угол брони	RAD
	$ \ Tau_L $	Переходный период нагрузки для глубокого захоронения	S
S
	$ \ Theta_ {2k} $	повышение температуры для критерия 2K	° C
	$ \тета_а$	Температура окружающей среды	° C	° C	° C
	$ \ Theta_ {ABS} $	k	K
	$ \ Theta_ {Air} $	Температура окружающей среды	° C
	$ \ theta_ {ar} $	температура брони	° C
	$ \ Theta_ {AT} $	температура воздуха с нагрузкой	° C
	$ \ Theta_ {At, 0}$	Температура воздуха без нагрузки	°C
	$\theta_{at,i}$	Температура воздуха предыдущего итерационного цикла	°C
Температура воздуха в тоннеле на выходе	°C
	$\theta_{at,z}$	Температура воздуха в тоннеле в точке z	°C $5c4
$	Температура проводника	°C	°C
	$\theta_{cmaxeo}$	Макс. температура проводника аварийной перегрузки	°C
	$\theta_{cmaxsc}$	Макс. температура внутреннего провода короткого замыкания	°C
	$\theta_{de}$	Стена	° C	° C	° C
	$ \ Theta_ {dm} $	Средняя температура среды в воздуховоде	° C
Внешняя температура объекта	° C
	$ \ Theta_ {alcl} $	Температура корпуса	° C
	$ \ Theta_f $	Температура наполнителя для многоядерных кабелей типа SS с оболочкой	° C
	$ \ theta_ {film} $	температура пленки	° C
	$ \ Theta_ {Gas} $	Температура газа	° C
	$ \ Theta_ {hs} $	Температура e из тепла Источник	° C	° C	° C
	$ \ Theta_ {Kf} $	Конечная температура	° C
	$ \ Theta_ {Ki} $	Начальная температура	° C
	$\theta_{kmax}$	Максимальная температура неизоляционного материала	°C
	$\theta_{max}$	Температура проводника в конце аварийного нагружения 502 °C5 9004
	$ \ Theta_O $	Наружная температура поверхности	° C
Температура поверхности объекта на выходе	° C
	$\theta_{o,z}$	Температура поверхности объекта в точке z	°C
	$\theta_{omax}$	Макс.Температура наружной поверхности	° C	° C	° C	° C
	$ \ Theta_r $	Номинальный ток Переход к устойчивому состоянию
	$ \ Theta_S $	Температура экрана / оболочки	° C
	$ \ Theta_ {SC} $	Температура экрана	° C
	$ \ Theta_ {Sh} $	Температура оболочки	° C
	$ \ theta_ {sp} $	Температура стальной трубы	°C
	$\theta_{spf}$	Средняя температура среды в стальной трубе	°C
Температура поверхности	° C	° C	° C
	$ \ Theta_T $	Температура внутренней туннельной стены	° C
	$ \ Theta_ {t, l} $	Температура туннельной стены на розетке
	$\theta_{t,z}$	Температура стенки туннеля по оси z	°C
	$\theta_{tm}$	5 90 тоннель или желоб	°C
	$\theta_{to}$	Стена на Z	° C	° C
	$ \ Theta_w $	Температура воды	° C
	$ \ Theta_x $	Критическая температура почвы	° C
	$ TQ $	Кабель теплового времени постоянная	S
U	$ u $	$ коэффициент замены U
Базовое напряжение для испытаний	KV
	$u_b$	Коэффициент замещения u
	$U_{погребенный}$	OHTC полностью заглубленной трубы	Вт/(К.3 $
	$ v_d $		$ v_d $ $	Констанция v для кабелей в воздуховодах	км / w
$ v_ {drop} $	Driptage Drop	V / A / KM
	$V_{жидкость}$	Скорость жидкости	см/с
	$	Постоянная V для трубчатых кабелей	K.M / W
	$ v_w $	скорость воды	см / с
W	$ W_ {A, 1} $	Ширина плоских проводов 1-й брони	мм
	$w_{a,2}$	Ширина плоских проволок 2-й брони	мм
	$W_{a,L}$	на выходе воздуха	M
	$ W_ {A, Z} $	Тепло удалено воздухом на Z	W / M
	$ W_ {Ar} $	Убытки брони	W / M
	$ W_ {AR} $	Ширина домохов	мм
$ W_B $	$ W_B $	Ширина Backfill	мм
	$ W_ {B4} $	Расстояние до бокового края многослойной засыпки	м
	$W_c$	Потери в проводнике	Вт/м
	$W_{conv,ce}$	Конвекционная теплопередача от проводника к корпусу	Вт/м
	$W_{conv,da}$	5 90 в воздух	Вт/м
	$W_{conv,gd}$	Конвекционный теплообмен, газ в воздуховод	Вт/м
	} $W_ теплопередача, объект-канал	Вт/м
	$W_{conv,og}$	Конвекционная теплопередача, объект-газ	Вт/м
$W_convsa 9004,2} $	Конвекционная теплопередача, поверхность к Air	W / M
$ W_D $	диэлектрические потери	W / M
	$ W_ {de} $	Убытки за пределами J-образная трубка	Вт/м
	$W_{di}$	Потери между кабелем и стояком/Дж -Tube	W / M
	$ W_ {воздуховод} $	Убытки в воздуховоде	W / M
Потери приложения	W / M
	$ w_h $ $	Тепло, генерируемое внешним объектом	W / M
	$ W_ {HS} $	Омические потери на фазу	Вт/м
	$W_{rad,ce}$	Радиационный теплообмен, проводник к оболочке	Вт/м
Радиационная теплопередача, воздуховодов	W / M
	$ W_ {RAD, OD} $	Радиационная теплопередача, объект к каналу	W / M
	$ W_ {rad ,sa}$	Теплопередача излучением, поверхность-воздух	Вт/м
	$ W_S $	Экран и убытки оболочки	W / M
Общая потеря в щите и магнитной брони	W / M
	$ W_ {SC } $	ширина плоский экран проволоки	мм
	$ W_ {SP} $	Убытки в стальной трубе	W / M
	$ W_ {Sum} $	сумма общего потери всех систем	Вт/м
	$W_{sun}$	Теплопередача солнечного излучения на поверхность	Вт/м
	$W_{0042 5 $W_{0sys4} System	W / M
$ W_T $	Общие убытки на фазу	W / M
	$ W_T $	Внутренняя ширина	M
	$ W_ {TOT} $	Суммарные потери на объект	Вт/м
$ x_0 $	$ x_0 $	000042 $ \ Omega $ / m
$ x_b $	горизонтальный центр Backfill	мм
	$ X_C $	Реактивность проводника	$ \ Omega $ / m
	$ x_g $	фактор $ x_g $
	$ x_ {g2} $	фактор $ x_ {g2} $
	$ x_k $	фактор $ x_k $
	$ x_M $	взаимное реализация между проводниками	$ \ Omega $ / m
	$ X_P $	Фактор для близости эффекта проводников
	$ X_ {POS} $	горизонтальный X-Position из многослойных Backfill	M
	$ X_S $	Фактор для кожи на проводник
	$ X_S $ 9 0045	Самостоятельное реализация экрана / оболочки	$ \ Omega $ / m
	$ x_ {s1} $	раздел реагирования 1	$ \ Omega $ / m
	$ x_ {s2} $	resentance Раздел 2	$ \ Omega $ / m
	$ x_ {S3} $	Раздел Реактивность 3	$ \ Omega $ / M
	$ \ xi_x $	Параметр $ \ xi $ для расчета фактора потерь
y	$ y $	Допуск	S / M
	$ Y_ {2k} $	Глубина для критерия 2K	мм
	$y_c$	Коэффициент скин-эффекта и эффекта близости для проводника PAC/GIL
	$Y_d$	Постоянная Y для кабелей в каналах	5 K.M / W
	$ y_ {alcl} $	Фактор эффекта кожи и близости для корпуса PAC / GIL
	$ y_g $	фактор $ y_g $
	$ y_i $	Ординаты цикла потери-нагрузки	о.е.
	$ y_k $	фактор $ y_k $
$ y_p $	$ 40052 $
	$ y_s $	Фактор для кожи
	$Y_{spf}$	Константа Y для трубчатых кабелей	K.M / W
Z	$ Z_0 $	$ Z_0 $	$ \ Omega $ / m
	$ Z_ {BS} $	Константы установки Z
	$ Z_c $	Самопетинс фазового проводника	$ \ Omega $ / m
Фактор z Для расчета кожи эффекта коэффициенты для проводника
	$ Z_ {and} $	фактор Z для расчета кожи коэффициентов кожи для корпуса
Местоположение источника тепла	M	M
	$ Z_K $	фактор $ Z_K $		$
	$
	$
	$
	$
	$
	$ Z_m$	Взаимное сопротивление между проводником и металлическим экраном	$\Omega$/м
	$z_{max}$	Предельное логарифмическое тепловое расстояние	м
$ Z_ {NEG} $	Отрицательная последовательность Импеданс	$ \ Omega $ / M
	$ Z_ {POS} $	Положительное сопротивление последовательности	$ \ Omega $ / m
	$ z_r $	Местоположение горячей точки	м
	$ Z_S $	Самостоятельный импеданс металлического экрана	$ \ Omega $ / m
	$ Z_X $	Эквивалентное взаимное сопротивление между кабели	$\Omega$/м
	$\zeta_{ab}$	Плотность материала брони	г/см$^3$
$2\zeta_9004	Плотность брони Материал	г / см $ ^ 3 $
плотность материала проводника	г / см $ ^ 3 $
	$ \ ZETA_F $	плотность наполнителя	г/см$^3$
	$\ze ta_i $	плотность изоляции	г / см $ ^ 3 $
плотность куртки Материал	г / см $ ^ 3 $
	$ \ ZETA_M $	Плотность материала	г / см $ ^ 3 $
	$ \ zeta_ {od} $	Фактор формы радиации для прикосновения кабелей
	$ \ ZETA_ {SC} $	плотность материала металлического экрана	г/см$^3$
	$\zeta_{sh}$	Плотность материала металл.3$

myCableEngineering.com > IEC 60287 Допустимая токовая нагрузка кабелей

IEC 60287 «Расчет номинального постоянного тока кабелей (коэффициент нагрузки 100 %)» — это международный стандарт, определяющий процедуры и уравнения, используемые при определении несущей способности кабеля по току. Стандарт применим ко всем кабелям переменного тока и постоянного тока до 5 кВ.

В этом примечании будут представлены концепции, принятые в стандарте, даны некоторые рекомендации по использованию стандарта и указаны дополнительные ресурсы.

Тепловая проблема

Принцип простой провод в
однородный материал Методология определения размеров кабелей заключается в рассмотрении проблемы как тепловой проблемы.

Потери в кабеле вызывают нагрев. В зависимости от условий установки это тепло будет рассеиваться в окружающую среду с заданной скоростью. По мере нагревания кабеля скорость рассеивания тепла будет увеличиваться.

При некоторой температуре скорость, с которой тепло рассеивается в окружающую среду, будет такой же, как скорость, с которой оно генерируется (из-за потерь).В этом случае кабель находится в тепловом равновесии.

Потери (и выделяемое тепло) зависят от силы тока, протекающего по кабелю. По мере увеличения тока увеличиваются потери и повышается температура теплового равновесия кабеля.

При определенном уровне тока температура кабеля при тепловом равновесии будет равна максимально допустимой температуре изоляции кабеля. Это максимальная допустимая нагрузка кабеля по току для условий монтажа, отраженных в расчете.

Чтобы проиллюстрировать принцип, мы можем рассмотреть упрощенный сценарий постоянного тока. кабель (как показано на рисунке), окруженный изоляционным материалом и помещенный в однородный теплопроводящий материал.

Дано:
I — ток проводника, А
R’ — постоянный ток сопротивление жилы на единицу длины, Ом/м
θ  — максимальная рабочая температура жилы, °С
θ _а — температура окружающей среды, °С
Δθ  — разность температур (θ-θ _{а ), К
Т — термическое сопротивление на единицу длины между проводником и окружающей средой, К.м/В}

Потери (ватт на единицу длины), создаваемые проводником, определяются по формуле:

И2Р’

Тепловой поток (Вт на единицу длины) от проводника определяется по формуле:

Δθ/T

При тепловом равновесии они будут равны и могут быть переставлены так, чтобы получить пропускную способность кабеля по току (в амперах):

I=ΔθR’T

В качестве примера рассмотрим нахождение допустимой нагрузки по току 50-мм проводника ² с изоляцией из сшитого полиэтилена, непосредственно заглубленной (с термическим сопротивлением изоляции 5.88 Км/Вт и тепловое сопротивление грунта 2,5 Км/Вт) и при температуре окружающей среды 25 °C

, используя ссылки на соответствующие ресурсы, указанные в конце сообщений, мы можем найти следующее:

• сопротивление кабеля постоянному току 0,387 мОм/м
• максимально допустимая температура для изоляции из сшитого полиэтилена составляет 90 °C

и общее тепловое сопротивление 5,88+2,5 = 8,38 (изоляция плюс грунт)

Δθ = 90-25 = 65 К, что дает
я = √ [65/(0,000387*8,38)] = 142 А

Подробнее о стандарте

Применение стандарта IEC 60287
(щелкните, чтобы увеличить) Реальность прокладки любого кабеля сложнее, чем описано выше. Изоляционные материалы имеют диэлектрические потери, переменный ток вызывает скин-эффект, потери в оболочке и вихревые токи, несколько кабелей одновременно выделяют тепло, а окружающие материалы неоднородны и имеют граничные температурные условия.

Несмотря на то, что стандарт решает каждую из этих проблем, получаемые уравнения являются более сложными, но требуют некоторых усилий для решения. Любой, кто пытается применить этот метод, должен работать непосредственно с копией стандарта. В качестве обзора стандарт рассматривает следующие ситуации:

• различия между системами переменного и постоянного тока при расчете пропускной способности кабеля
• критические температуры почвы и возможные требования во избежание высыхания почвы
• кабели, подвергающиеся прямому воздействию солнечного излучения
• расчет а.в. и постоянный ток сопротивление проводников (включая скин-эффект, эффект близости и рабочую температуру)
• изоляция диэлектрические потери
• потери I2R проводника
• потери в оболочках и экранах (включая плоские, трилистные и транспонированные формации)
• потери на циркуляционный ток (включая оболочки, броню и трубы)
• термическое сопротивление (и его расчет)

Каждая из этих областей более подробно обсуждается в следующих сообщениях (которые вместе образуют исчерпывающее руководство по стандарту):

Применение стандарта

В стандарте много уравнений, и это может сбить с толку людей, плохо знакомых с методом.Однако пошаговая проработка этого подхода позволит рассчитать текущую пропускную способность. На блок-схеме показан один из рекомендуемых способов работы с кабелями в соответствии со стандартом.

Учитывая количество уравнений, которые необходимо решить, утомительно выполнять расчеты в соответствии со стандартом с использованием ручных или ручных методов. Используются более практичные программные приложения, которые позволяют быстро определить размеры кабелей. Быстрый поиск в Google выдаст несколько программ, способных выполнять вычисления.

Совет:   кабельная трасса может проходить через различные среды установки (например, она может начинаться в кабельном подвале, чаще через каналы в стене, быть заглубленной на некоторой части трассы, подвешиваться под мостом, снова закапываться, проходить через каналы и в приемном корпусе). В этом случае текущая мощность должна оцениваться для каждого типа условий установки и брать наихудший случай.

Резюме

В примечании был введен IEC 60287, и проблема определения допустимой нагрузки кабеля по току сводилась к тепловому расчету.В примечании представлен обзор содержания стандарта, способы навигации и выполнения расчетов, а также ссылки на более подробные сообщения.

Надеемся, что заметка достигла своей цели и представила введение в текущие методы определения емкости согласно IEC 60287. Если у вас есть какие-либо комментарии или что-то неясно, пожалуйста, опубликуйте их ниже.

Ocean Cable Резонансный преобразователь постоянного тока | Услуги по передаче технологий

Эта резонансная технология DAB LCL-T предлагает обобщенную трехугольную модуляцию для активных мостов для преобразования источника постоянного тока в выходное постоянное напряжение для этих блоков разветвления мощности.

Проблема

На дне океана разветвляющимся энергоблокам требуется источник энергии на больших расстояниях. К этим разветвителям питания с берега подсоединяется кабель. Этот кабель должен поддерживать свое напряжение и эффективность на всем протяжении кабеля, чтобы свести к минимуму потери энергии. Между кабелем и блоком разветвления мощности действует преобразователь, связывающий источник энергии с нагрузкой. Этот преобразователь должен поддерживать управление, энергию и вспомогательное питание в случае неисправности кабеля.

Решение

Чтобы обеспечить систему решением проблемы энергосбережения на таких расстояниях, предусмотрен преобразователь постоянного тока. Постоянный ток повышает эффективность по сравнению с постоянным напряжением на таких расстояниях. Этот преобразователь преобразует этот постоянный ток в напряжение и наоборот по мере необходимости. Технология обеспечивает необходимый постоянный ток через кабель, позволяя при этом подавать напряжение на нагрузку.

Преимущества

Технология обеспечивает двунаправленную передачу тока для простой обработки, поскольку цепь представляет собой цепь постоянного тока и управляет направлением тока, протекающего на выходной стороне преобразователя, поэтому блок разветвления мощности имеет свой обычный ток, соответствующий расчету электрического тока. Трехугольная модуляция использует электромагнитную индукцию, действуя как форма управления для преобразователя, чтобы регулировать процент энергии, передаваемой в блок разветвления мощности, по мере изменения угла взаимной индуктивности.Преобразователь применяет вспомогательный источник питания на случай неисправности кабеля или систематического отказа в океане.

Приложения

Приложения

проходят через производство проводов и кабелей в промышленности США на таких рынках, как рынок производства и передачи электроэнергии и рынок операторов передачи и распределения электроэнергии. Они обеспечивают подачу энергии к нагрузкам на большие расстояния, масштабируя городские сети, с применением к неисправностям кабеля и повышению эффективности.

IGBT коммутация с кабельной нагрузкой | SEMIKRON

Влияние различных параметров цепи

Длина кабеля

Длина кабеля варьируется от 2 м до 50 м. Во время включения емкостный ток, наложенный на ток нагрузки, доминирует в характеристиках переключения. Амплитуда емкостного тока увеличивается с увеличением длины. При длине 50 м IGBT фактически ненасыщается и ограничивает ток прибл.

24A (3x IC _(ном.) ). В следующей полуволне ток становится отрицательным, встречно-параллельный диод открыт, и напряжение на ключе становится отрицательным. Дополнительный ток, а иногда и медленное падение напряжения коллектор-эмиттер V _CE увеличивают рассеиваемую мощность включения Eon более чем на 250% по сравнению со значением без кабеля.

При выключении может наблюдаться ненагруженное переключение, так как емкости на выходе снижают рост напряжения.Основная часть емкостного тока протекает по звену постоянного тока. Рассеиваемая мощность IGBT при выключении E _off снижена до прибл. 50%, но высокочастотный ток вызывает дополнительные потери в конденсаторе звена постоянного тока. Уровень выходного напряжения можно объяснить некоторыми эффектами бегущей волны в кабеле, которые не зависят от скорости переключения полупроводников или условий драйвера затвора. Чем длиннее кабель, тем отчетливее уровень. Плато падает с током, и при малых токах напряжение может иметь несколько плато.

Ток нагрузки

Уровень тока нагрузки оказывает существенное влияние на процентное увеличение потерь при включении и время нарастания напряжения при выключении. В то время как E _off приближается к нулю пропорционально току, происходит рассеивание мощности при включении, несмотря на отсутствие тока нагрузки (0 А). Смещение коммутационных потерь (абсолютное значение) практически постоянно во всем диапазоне тока инвертора.

Амплитуда наложенного емкостного тока одинакова для низких и высоких уровней тока нагрузки.При малых токах это быстро приводит к изменению направления тока при колебаниях и встречно-параллельному диоду становится проводящим. Во время выключения малый ток не способен быстро зарядить емкости кабеля, параллельные IGBT. Увеличение напряжения замедляется пропорционально уменьшению тока нагрузки.

Напряжение промежуточного контура

Влияние напряжения промежуточного контура на коммутационные потери примерно такое же, как при стандартных условиях коммутации с чисто индуктивной нагрузкой.